Способ выплавки стали в конвертере Советский патент 1990 года по МПК C21C5/28 

Изобретение относится к черной металлургии, конкретно к способам пад9 -зводства стали в кислородных конвертерах из чугунов различного, состава.

Цель изобретения - улучшение шлакообразования и увеличение выхода стали.

В момент подачи извести и/или доломита фракции 21 - 80 мм продувку 11еобходимо вести с интенсивностью 3, 1 м /мин-,т.

При продувке ванны с такой интенсивностью известь и/или доломит фракции 21 - 80 мм максимально нагревается за счет аккумуляции тепла отходящих газов, что позволяет улучшить растворение ее в шлаковом расплаве и шлакообразование, а также повысить выход стали. При продувке металла с интенсивностью менее 3,1 м /мин,т не достигается эффективного нагрева извести и/или доломита и сдерживается ее усвоение шлаком. При подаче извести и/или доломита фракции менее 21 мм резко увеличивается количество выносимой с отводящими газами извести и/или доломита, а при подаче извести и/или доломита фракции более 80 мм ухудшаются условия ее растворения.

В момент подачи извести и/или доломита фракции 5 - 20 мм продувку необходимо вести с интенсивностью 0,4 - 0,5 интенсивности расхода кислорода при подаче извести и/или доCF

BHi

ломита фракции 21 - 80 мм. При про- Дувке с интенсивностью менее О,4 - 1гнтенсивности подачи кислорода при извести и/или доломита фракции 21. - 80 мм резко сокращается кроизводительность конвертера за счет увеличения длительности продувки

ез существенного улучшения шлакооб- 1 азования, а при продувке с интенсив- йостью более 0,5 резко повышается вы- извести и/или доломита с отходя- 1|1ими газами и возрастают потери ее, ухудшает условия шлакообразовае

10

Опробование и проверку эффект ности предлагаемого способа пров ли в 320-тонных конрертерах при деле фосфористого-чугуна. Плавки проводили с раздельной подачей и вести и/или доломита фракций 5 и 21 - 80. мм в конвертере. Опытн плавки проводили с использование конечного шлака предыдущей плавк два периода с промежуточным скач нием шлака. Расход кислорода на плавках 850 . Условия шлак разования оценивали по коэффицие

1---г - - jiJa.ouDann« иденивали по КОЭффИЦИе

|ия. При вводе извести и/или доломита ,5 распределения фосфора (Lp). между пракции менее 5 мм пеякп vRpnMUMna- v«am,,,«.. .,

фракции менее 5 мм резко увеличива- «;тся количество выносимой извести, с1 при вводе извести и/или доломита Фракции более 20 мм известь и/или доломит недостаточно прогревается, что приводит к ухудшению условий Шлакообразования.

I Через 0,5 - 1,5 мин после подачи Извести и/или доломита фракции 5 - 40 мм расход кислорода необходимо Повысить до 2,6 м /мин.т. Это объяс- фчется тем, что в случае продувки Циже .2,6 .т расхода кислорода : резко повьшгается длительность продувки без существенного улучшения растворения извести и/или доломита И шлакообразования, а в случае повышения расхода кислорода Bbmie номинального ухудшаются условия шлакообразования.

При повышении расхода .кислорода До номинального менее чем за 0,5 мин «осле подачи фракции 5 - 20 мм воз Г астают потери извести и/или доломита с: отводящими газами за счет выносов, а в случае повышения расхода кислорода до номинального более чем за 1,5.мин повьш1ается длительность продувки без существенного улучшения гшакообразования и повьщ ения выхода стали.

Таким образом, при выплавке стали В конвертере необходимо в момент подачи извести и/или доломита фракции 21 - 80 мм поодувку вести с интенсивностью 3,1 м /мин-т, а в момент подачи извести и/или доломита фракции 5 - 20 мм - с интенсивностью 0,4 - 0,5 интенсивности расхода кислорода При подаче извести и/или доломита фракции 21 - 80 мм, причем через 0,5 - 1,5 мин после подачи извести и/или доломита фракции 5 - 20 мм рас20

25

30

35

40

45

50

55

металлом и шлаком по окончании вт го периода продувки и по выходу ли. При этом учитывали, что чем в ше коэффицент распределения фосфо (Lp), тем выше используется дефос форирующая способность шлакового расплава и, следовательно, лучше условия шлакообразования. Наличие хорошо сформированного жидкоподви ного шлака позволяет повысить вых стали за счет снижения потерь мет с выносами и со шлаками как в ви окислов,, так и в виде корольков.

Пример . После слива мета ла из конвертера для перевода ост шегося шлака в неактивное состоян присаживают 4 т доломита и 5 т из вести, заваливают 110 т лома, залива 250 т чугуна при температуре 134 с содержанием 0,80% марганца, 0,8 кремния, 1,20% фосфора и 0,035% с После заливки, чугуна конвертер ус танавливают в вертикальное положе ние, опускают фурму и продувают с тенсивностью расхода кислорода 1000 м /мин (максимальная для дан го конвертера интенсивность) в те ние 15 мин. В ходе первого период продувки порциями по 2 - 4 т прис живают известь фракции 21 - 80 мм количестве 14 т. По окончании перв го периода продувки в металле соде жится 0,58% углерода, 0,038% фосфо ра при температуре . После скачивания промежуточного шлака пр дувку ведут с расходом кислорода 500 (0,5 от интенсивности продувки при подаче извести фракци 21-80 мм), присаживают 12 т изве ти фракции 5 - 20 мм до 4-й минуты Через 1 мин после окончания присад извести фракции 5 - 20 мм расход кислорода увеличивают с 600 до

. - „.,...„„ v/ Г1М pciu- кислорода увеличивают с 600 до

ход кислорода повышают, до 2,.т, 850 м /мин (номинальный расход) и

0

Опробование и проверку эффективности предлагаемого способа проводили в 320-тонных конрертерах при пределе фосфористого-чугуна. Плавки проводили с раздельной подачей извести и/или доломита фракций 5 , 20 и 21 - 80. мм в конвертере. Опытные плавки проводили с использованием конечного шлака предыдущей плавки в два периода с промежуточным скачиванием шлака. Расход кислорода на плавках 850 . Условия шлакообразования оценивали по коэффициенту

jiJa.ouDann« иденивали по КОЭффИЦИе

5 распределения фосфора (Lp). между v«am,,,«.. .,

,5 распределения фосфора (Lp). между v«am,,,«.. .,

0

5

0

5

0

5

0

5

металлом и шлаком по окончании второго периода продувки и по выходу стали. При этом учитывали, что чем выше коэффицент распределения фосфора (Lp), тем выше используется дефос- форирующая способность шлакового расплава и, следовательно, лучше условия шлакообразования. Наличие хорошо сформированного жидкоподвиж- ного шлака позволяет повысить выход стали за счет снижения потерь металла с выносами и со шлаками как в виде окислов,, так и в виде корольков.

Пример . После слива металла из конвертера для перевода оставшегося шлака в неактивное состояние присаживают 4 т доломита и 5 т извести, заваливают 110 т лома, заливают, 250 т чугуна при температуре 1340 с с содержанием 0,80% марганца, 0,80% кремния, 1,20% фосфора и 0,035% серы. После заливки, чугуна конвертер устанавливают в вертикальное положение, опускают фурму и продувают с интенсивностью расхода кислорода 1000 м /мин (максимальная для данного конвертера интенсивность) в течение 15 мин. В ходе первого периода продувки порциями по 2 - 4 т присаживают известь фракции 21 - 80 мм в количестве 14 т. По окончании первого периода продувки в металле содержится 0,58% углерода, 0,038% фосфора при температуре . После скачивания промежуточного шлака продувку ведут с расходом кислорода 500 (0,5 от интенсивности продувки при подаче извести фракции 21-80 мм), присаживают 12 т извести фракции 5 - 20 мм до 4-й минуты. Через 1 мин после окончания присадки . извести фракции 5 - 20 мм расход кислорода увеличивают с 600 до

кислорода увеличивают с 600 до

850 м /мин (номинальный расход) и

продувают до содержания углерода О 05% в металле и температуры ТбОО С. Химический состав металла по окончании второго периода продувки, %: углерод 0,05; марганец 0,06; фосфор 0,0 - 0,8; сера 0,014. Конечный шлак содержит, % Fe024,8; 7,,73; СаО 50,14; 5гО 7,66. Выпуск и раскисление стали проводят в ковше по действующей в цехе технологии присадкой 1,7 т FeMn. Получают сталь, содержащую, %: углерод 0,06; марганец 0,36; К15емний 0,006; фосфор 0,008; сера 0,014, соответствующую стали марки ОВкп.

Раслод материалов н плавку: 240 т чугуна, 110 т.лома, 31 т извести, 4 т доломита, 1,7 т FeMn.

Основные показатели плавок, проведенных по предлагаемому способу с выходом за пределы оптимальных значений, а также по известному способу приведены в таблице.

Результаты опытных плавок и исследований показывают, что наилучшие условия шлакообразования и увеличения выхода стали достигаются в том случае, когда в -момент подачи извести и/или доломита фракции 21 - 80 мм продувку ведут с максимальной для используемого конвертера интенсивностью, а в момент подачи извести и/или доломита фракции 5 - 20 мм продувку ведут с интенсивностью расхода кислорода 0,4 - 0,5 интенсивности при подаче извести и/или доломита

фракции 21-80 мм, причем через 0,5 - 1,5 мин после подачк извести доломита фракции 5 - 20 мм расход кислорода следует повышать до номинального. В этом случае коэффициент распределения фосфора на плавках, проведенных по предлагаемому способу, в сравнении с плавками, проведенными по известному способу, увеличивается на 87% (с 382 до 716), а выход стали повышается. на 1,4Х,

Формула изобретения

Способ выплавки стали в конвертере, включающий продувку с изменением интенсивности подачи кислорода, ввод извести и/или доломита различной

фракции, отличающийся

тем, что, с целью улучшения шлакообразования и увеличения выхода стали, подачу извести и/или доломита твляют раздельно по фракциям 21 80 мм и 5 - 20 мм, при этом в момент подачи извести и/или доломита фракции 21 - 80 мм продувку йедут с интенсивностью 3,1 м., а в момент подачи извести и/или доломита

фракции 5 - 20 мм продувку ведут с интенсивностью 0,4 - 0,5 интенсивности расхода кислорода при подаче извести и/или доломита фракции 21 - 80 мм, причем после 0,5 - 1,5 мин подачи извести и/или доломита фракции 5 - 20 мм расход кислорода повышают до 2,6 м /мин.т.

Изобретение относится к области черной металлургии, конкретнее к способам выплавки стали в конвертере. Цель изобретения - улучшение шлакообразования и увеличение выхода стали. Способ выплавки включает продувку с изменением интенсивности расхода кислорода, подачу извести и/или доломита различной фракции. В момент подачи извести и/или доломита фракцией 21-80 мм продувку ведут с интенсивностью 3,1м³/т^.мин, а в момент подачи извести и/или доломита фракцией 5-20 мм продувку ведут с интенсивностью 0,4-0,5 интенсивности расхода кислорода при подаче извести и/или доломита фракции 21-80 мм, причем через 0,5-1,5 мин. После подачи извести и/или доломита фракции 5-20 мм расход кислорода повышают до 2,6 м³/мин^.т. Предложенный режим продувки позволяет в среднем в 2 раза увеличить коэффициент распределения фосфора и повысить выход стали на 1,4%. 1 табл.