секции - соответственно 11, 38 и 59 циклогексана и 1300, 1600 и 2200 нм Э/ч воздуха, при этом подача циклогексана во 2-4 секции составляет 100% от подачи в первую.
Задаемся ,нагрузкой по органическому ,слою на выходе из четвертой секции Звыхф 16° м3/4 (при
Время пребывания оксидэта вычисляют по формуле
«
3ebl n-f°/#
(60
де V.n - объем соответствующей сек- 1
ции, м9; 0,93 - коэффициент, учитывающий
газосодержаниё органичес- „. кого слоя;
Г и20
I 160
f - плотности циклогексана при
20°С (0,778 кг/дмэ) и 160°С (0,630 кг/дм3); ОвЫХй количество органического
слоя на выходе из n-й секции, которое вычисляют по формуле
рвыхп,(3вхо)1+3ьхо912.+ +JBX() , (Hee,+3yhoci+...+Ji),) ; 30
где J ципе. - унос циклогексана, м /ч
КОС
Ч.(определяется температурой, давлением и нагрузкой по воздуху; при 160°С и 8,5 атм на 1000 воздуха уносится 8 м э/ч циклогек- сана).
Тогда .
14 о
Тбо7о77787о7бзо- ° 0659 ч
3,95 мин.
В соответствии с приведенной формуло
(mf JU/n э/(,-0-...- -{ - с
где С
i 2 2
-Ґ-5- - ..«в,
. 98(п-1) 5,94 мин; г 1,98 1 п 7,92 мин;
Ј, 1,98 (п+2) 11,88 мин.
Значение нагрузки по органическому слою ца выходе из каждой секции определяют по приведенной формуле:
Ч
Jewxn to.
В сдответствии с приведенной формулой JsbJX%. 121 м3/ч; J 0ых2. 98 :D вмх, 97 м3/ч.
Подача циклогексана в первую секцию и дополнительная подача во 2 - 4 секции вычисляются по формулам:
0
0
0
5
50
5
-J вып
+ koci;
+ i + KOC4
Jeifo - bbDie
-1 .,v
ВХОЧ J Bbl)( + ЦкОСй +
. .
+ Цкос з J бУо J ВУо
, BDIX f-+ + J HOC2+ + J KQC5+ JUKOC,:).
- вход, З Ув9 з
Соответствующие значения потоков циклогек9ана, уносимых с отходящими газами (Зсшое) определяют расчетно с использотванием упругости паров циклогексана при заданной температуре, значений давления и скорости подачи воздуха.
С учетом этих значений (J
, 20 мЗ/ч) получаем значения J eyoft.-t
И; 3 UkOC2.
108;3вхо9г 53 .
11 J кос зн
Пз.
- 15., ,п38 О
.;
Значения 3
еых
составляют соответственно 97; 98; 121 и 160 мэ/ч. При проведении окисления в приведенных условиях оксидат на выходе из четвертой секции содержит 0,090 моль/л циклогексанона; 0,155 моль/л цикло- гексанола; 0,035 моль/л гидропероксида циклогексила; 0,025 моль/л кислот; 0,015 моль/л эфиров, степень превращения циклогексана 4,0%. Выход полезных продуктов составляет 89,5%.Производительность реактора по сумме полезных продуктов в пересчете на циклогекс анон 5,1 т/ч.
Условия проведения эксперимента по примерам 1-9 представлены в табл.1.
Результаты экспериментов по примерам 1-9 приведены в табл.2.
Увеличение подачи дополнительного количества циклогексана во 2-4 ступени выше 100% от подачи в первую секцию приводит к увеличению содержания кислорода в отходящих газах выше нормируемых правилами безопасно3- го ведения процесса пределов из-за маленького времени пребывания в этих секциях реактора.
Снижение подачи циклогексана во 2-4 ступени до 60% от подачи в первую ступень (как видно из сопоставления примеров 1,2 и 6) приводит к снижению выхода полезных продуктов на 2-2,5%.
Пример 7. Сравнительный,проведенный в условиях известного способа.
Примерв. Окисление циклогексана проводят непрырывным способом в пятисекционном реакторе,имеющем полезный объем 83 мэ(24+17+16+ +14+12), при давлении 8,5 атм и температуре 155-160°С.
П р и м е р 9. Окисление циклогексана проводят непрерывным способом в шестисекционном реакторе,имеющем полезный объем 95 м3(25+18+16+14+ +12+10), при давлении 8,5 атм и температуре 155-160°С.
Таким образом, предлагаемый способ получения циклогексанола и цикло- гексанона позволяет повысить выход целевых продуктов на 1,5-3% по сравнению с известным способом и увеличить производительность процесса в 1,5-1,7 раза, что приводит к экономии спецстали при изготовлении реактора.
5
Формула изобретения
Способ получения циклогексанона и циклогексанола путем жидкофазного окисления циклогексана кислородсодержащим газом в непрерывном режиме в присутствии катализатора нафтената кобальта при давлении 7-25 кг/см и температуре 140-200°С в многосекционном реакторе с дополнительной с лупен- чатой подачей циклогексана, имеющего температуру ниже температуры в реакторе, в.секции, начиная с второй, отличающийся тем, что, с целью повышения выхода конечных продуктов и производительности установки, дополнительную подачу циклогексана в секции ведут с температурой 100-120°С в количестве 70-100% от подачи циклогексана в первую секцию и с временем пребывания реакционной массы, постепенно снижающимся от секции к секции согласно уравнению
25
где Ј - время пребывания реакционной массы в каждой из секций;
п - число секций;
С - постоянная величина,рассчитываемая по параметрам
режима.
(Таблица
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Способ получения гидроперекиси циклогексила в смеси с циклогексаноном и циклогексанолом | 1985 |
|
SU1422995A3 |
Способ выделения циклогексанона и циклогексанола из продуктов окисления циклогексана | 1990 |
|
SU1773903A1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЦИКЛОГЕКСАНОНА И ЦИКЛОГЕКСАНОЛА | 2019 |
|
RU2723547C1 |
Способ получения циклогексанола и циклогексанона | 1989 |
|
SU1659391A1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ЦИКЛОГЕКСАНОНА | 2021 |
|
RU2760548C1 |
Способ получения циклоалканолов ициКлОАлКАНОНОВ | 1979 |
|
SU806670A1 |
Способ получения циклогексанона и циклогексанола | 1977 |
|
SU675759A1 |
Способ получения циклогексанола и циклогексанона | 1976 |
|
SU639855A1 |
Способ получения циклогексанона и циклогексанола | 1981 |
|
SU950710A1 |
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ СМЕСИ ЦИКЛОГЕКСАНОЛА И ЦИКЛОГЕКСАНОНА | 2009 |
|
RU2409548C1 |
Изобретение касается циклических спиртов и кетонов, в частности получения циклогексанона и циклогекИзобретение относится к усовершенствованному способу получения циклогексанона и циклогексанола,являющихся полупродуктами в синтезах капро- лактама и адипиновой кислоты, и может найти применение в химической промышленности. Цель изобретения - повышение выхода конечных продуктов и производительности установки. санола - промышленных полупродуктов для синтеза капролактама и адипиновой кислоты. Цель изобретения - повышение выхода целевых веществ и повышение производительности установки. Для этого ведут окисление циклогек- сана О -содержащим газом в присутствии катализатора нафтената кобальта при давлении 7-25 кг/см и температуре 140-200°С в многосекционном реакторе с дополнительной подачей (ступенчатой) циклогексана с температурой 100-120°С в количестве 70-100% от количества подачи в первую секцию. Время пребывания реакционной массы постепенно снижается от секции к секции согласно уравнению jO, /(n+2)} : : (Јг/п) (n-Ol (n-2YJ : : ...Ј„/2 С ±0,1 С, где Ј - время пребывания реакционной массы Е каждой из секций; п - число секций; С - постоянная величина, рассчитываемая по параметрам режима. В этом случае выход целевых веществ повышается на 1,5-3%, а производительность - в 1,5 - 1,7 раза. 2 табл. Приме р 1. Окисление циклогек- сана проводят непрерывным способом в четырехсекционном реакторе, имеющем полезный объем 71 м3(24+17+16+
Отношение количества дополнительно поданного циклогексана к подаче в первую секцию, %. Температура дополнительно поданного циклогексана,0С.
Та6лица2
Штамп для резки труб на заготовки | 1982 |
|
SU1172655A1 |
Аппарат для очищения воды при помощи химических реактивов | 1917 |
|
SU2A1 |
Кинематографический аппарат | 1923 |
|
SU1970A1 |
Способ получения циклогексанона и циклогексанола | 1977 |
|
SU675759A1 |
Способ восстановления хромовой кислоты, в частности для получения хромовых квасцов | 1921 |
|
SU7A1 |
Шеститрубный элемент пароперегревателя в жаровых трубках | 1918 |
|
SU1977A1 |
Авторы
Даты
1991-04-15—Публикация
1988-12-29—Подача