Способ термической обработки быстрорежущих сталей Советский патент 1980 года по МПК C21D9/22 C21D1/78 

Описание патента на изобретение SU722965A1

Изобретение относится к термической обработке металлов, а именно к обработке быстрорежущих сталей, преимущественно вольфрамомолибденов и может найти широкое применение пр термообработке холодновысадочного инструмента в метизном производстве Известны способы термической обр ботки быстрорежущих сталей, предусматривающие процесс диффузионного насыщения, в частности, цементации 1 или нитроцементации в продуктах пиролиза триэтаноламина 2. В известном способе нитроцементацию проводят при 900-1000°С с последующим, охлаждением на воздухе, затем ступенчатый нагрев в соляных ванных ; до температур на 5-80°С ниже темйературы плавления нитроцементированного слоя, что составляет для стали Р6М5 1215-1160°С, далее следует закашка с изотермической выдержкой в соли при температуре на 150-200 С выше температуры мартен ситного превращения в сердцевине а затем в жидком азоте с наложением ультразвуковых колебаний и отпуск. Данный способ позволяет получить твердость поверхностного слоя 6769 ед.НЕС и сердцевины 61,5-64,5 ед. HRC. При нитроцементации содержание углерода в поверхностном слое повышается до 1,2-2,4%, а количество карбидов в слое достигает 45-60%, в связи с чем температура плавления поверхностного слоя снижается до 1140-1250°С. Содержание углерода В поверхностном слое зависит от технологических параметров процесса. Например, при нитроцементации стгши Рбм5 при 940 С в течение -6 час с расходом триэтано.памина 100 кап/мин поверхностный слой содержит 1,8% углерода с температурой плавления слоя , а при расходе триэтанолги 1ина 120 кап/мин он содержит 2,2% углерода с температурой плавления И95°С. Поэтому при нитроцементации требуется высокая точность поддержания технологических параметров процесса. Кроме того, имеются ограничения по сложности обрабатываемого инструмента из-за неравномерности насыщения глухих полостей, так как при последующей закалке с нагревом в соляных ваннах наблюдается местн е оплавление рабочих поверхностей

нструмента. К недостаткам известого способа относятся также сложость и трудоемкость процесса - охлаждение в жидком азоте с наложением ультразвуковыхКолебаний.

Известен способ, включающий предварительную нитроцементацию при температуре 900-1000С, совмещенную с закалкой, обработку холодом и отпуск- при 140-560°С. Способ позволяет получать при обработке быстрорежущих сталей твердость 66-70 ед.ННС, на глубине 0,3-0,5 мм при вязкой сердцевине - 58 ед,НВ.С 3 .

К недостаткам данного способа поверхностного упрочнения при диффузионном насыщении относятся:длительность .процесса насыщения (6-8 час) , низкая твердость поверхностного слоя 67-69 ед. HRC при закалке с оптимальных температур на максимальную прочность и вязкость сердцевины. Кроме того, низкая красностойкость поверхностного слоя при циклических температурно-силовых воздействиях снижает эффективность обработки режущего инструмента и особенно высадочного. Например, поверхностный слой рабочей части прошивного пуансона глубиной до 0,15 мм нагревается за каждый цикл высадки- до 360480 С при общем разогреве инструмента до 250-300°С при удельных давлениях 120-200 кг/мм. В связи с этим твердость нитроцементированного слоя снижается на 3,5-6 ед, и, соответственно, предопределяет износостойкость последнего.

Цель изобретения - повышение износостойкости и красностойкости поверхностного слоя.

Указанная цель достигается тем, что в известном способе термической обработки быстрорежущих сталей, преимущественно вольфрамомолибденовых для высадочного инструмента, включающем операции высокотемпературного процесса предварительно диффузионного насыщения поверхностного слоя, совмещенного с закалкой, обработки холодом и отпуска, в качестве предварительного диффузионного насыщения осуществляют процесс борировани) при температуре 1080-1150°С в течение 1-3 часа, а многократный отпуск ведутпри 350-560 0.

При такой обработке структура слоя поверхностной зоны состоит из боридов FeB и . Микротэердость борированного слоя составляет Hju - 2800-3300 дан/мм. Слой боридов имеет высокую .температурную стабильность, нагрев до ВЗО-ЭОС с не вызывает структурных и концентрированных изменений и последующая термообработка не влияет на микротвердость дорндных составляющих диффузионного слоя.

..Диффузионное насыщение в температурном интервале 1080-1150°С в течение 1-3 час с последующей закалкой с этих температур позволяет оптимально сочетать такие параметры, как максимальную прочность сцепления слоя с основой и характеристики прочности и ударной вязкости сердцевны. Повышение температуры нacыщeнияV выше 1150°С и длительности более -3 час снижает прочность промежуточной зоны, так как под слоем L боридов в промежуточной зоне, обогащенной легирующими элементами, начинает появляться эвтектика в виде равномерно распределенных зерен, привдящих к скалыванию боридных слоев. Указанный верхний интервал при закалке позволяет также получить величину зерна в пределах 13-14 балл чпо АСТМ и, соответственно, максимальное значение ударной вязкости 6,58,5 кгм/мм и прочности на изгиб 360-420 кг/мм твердости HRC 58-60 ед при отпуске 350-450° С. Повышение времени выдержки и температуры ведет к снижению первичной твердости и повышению величины зерна и, соответственно, к снижению характеристикпрочности и вязкос.ти. Нижний тем тературно-временной интервал ограничен с одной стороны снижением характеристик прочности основы 54-56 ед. HRC, а с другой стороныминимальной величиной слоя боридов до 20 ммк. Глубина слоя боридов зависит от способа борирования и находится в пределах 20-70 ммк, что удовлетворяет требованиям по величине износа высадочного инструмента, который составляет, например для прошивных пуансонов 0,03-0,05 мм на сторону.

Совмещение процесса борирования с закалкой с температурного интервала 1080-1150°С позволяет снизить объемную деформацию инструмента в 2-3 раза, Аустенизация в данном темпратурном интервале приводит к уменьшению легкрованности аустенита и при закалке - к уменьшению тетрагональности мартенсита. Уменьшение объемного эффекта при закалке значительно повышает прочность сцепления боридного слоя с основой, а также устраняет необходимость в доводочных операциях что особенно важно при изготовлении сложного высадочного инструмента.

Пример . Способ проверяется при термообработке высадочных пуансонов с крестообразным шлицем, имеющих наиболее сложный рельеф поверхноти, для высадки винтов впотай М8 из стали 35 и винтов М5 с полупотайной головкой из стали 20 КП. Заготовки .пуансонов из стали Р6М5, полученные . методом выдавливания по серийному техпроцессу, предварительно подвергаются борированию порошковым контактным методом. Заготовки укладыва ются в контейнер, засыпаются предварительно прогретой реакционной см СЬЮ при 400-450 с и герметизируются силикатом натрия. Реакционную смесь составляют путем смешивания порошка карбида бора с 1,5% фтористого аммо .Контейнер нагревают при 1080°С в те чение 2 час, охлаждают в закалочной ванне с проточной водой, заготовки очищают, подвергают обработке холодом и отпуску при в течение часа (отпуск трехкратный). Твердост боридного слоя составляет 72 ед. HR сердцевины - 58 ед.НЕС при толщине слоя 38-45 мкм. Стойкость возрастае в В раз при выссщке винтов М8 и в 6,5 раза при высадке винтов М5 и лимитируется во втором случае прочностью пуансонов. Обработка по данному способу .стали Р6М5 после борирования при температуре 1080с 1 час и многократного отпуска при 350-400 С, позволяет получить мак,симальную прочность сердцевины на изгиб 395-420 кг/мм при толщине диффузионного слоя 20-24 мкм. Для высадочного инструмента, имеющего допуск на износ в пределах 0,100,25 мм, процесс диффузионного насы .щения ведут при 1150°С в течение 1-2 час, отпуск проводят при 55056Ос, что позволяет получить толщи ну диффузионного слоя 110-130 мкм пр достаточно высокой прочности сцепле ния слоя с основой. Данные режимы термообработки следует проводить, например, на группе прошивных пуансонов при высадке гаек, не имеющих сложного геометрического рельефа, требующих значительную величину упрочненного слоя. Предложенный способ термообработки по сравнению с известными спосо; бами обеспечивает повышение красностойкости поверхностного слоя на 5-8 ед. , твердости на 2-5 ед. HRC. Повышается контактная прочность поверхностного слоя и снижается объемная деформация инструмента,что уменьшает склонность к выкрашиванию поверхностного слоя при эксплуатации. Стойкость высадочного инструмента возрастает в 3-5 раз с уменьшением трудоемкости его изготовления. Способ позволяет использовать для изготовления инструмента вольфрамомолибденовые стали типа РбМ5, РбМЗ и другие и достигнуть уровня по твердости и износостойкости та- . ких твердых сплавов как ВК8 ВК20 И других. Формула изобретения 1.Способ термической обработки быстрорежущих сталей, преимущественно вольфрамомолибденовых для высадочного инструмента, включающий высокотемпературный процесс диффузионного , насыщения поверхностного слоя, совмещенного с закалкой, обработку . холодом и отпуск, отличающийся тем, что, с целью повышения износостойкости и красностойкости поверхностного слоя, процесс диффузионного насыщения осуществляют бором .при 1080-1150°С в течение 1-3 часа. 2.Способ ПОП.1,. отличающийся тем, что отпуск при 350560°С производят многократно. Источники информации, принятые во внимание при экспертизе 1.Патент США 3827923, кл.14831 5, 1974. 2.Авторское свидетельство СССР № 533650, кл. С 21 D 9/22, 1976. 3.Авторское свидетельство СССР № 223126, кл.С 21 D 9/22, 1968.

Похожие патенты SU722965A1

название год авторы номер документа
Способ термической обработки быстрорежущих сталей 1975
  • Тарасов Анатолий Николаевич
SU533650A1
Способ обработки штамповых сталей 1977
  • Тарасов Анатолий Николаевич
SU771173A1
Способ изготовления инструмента с напаянными пластинами из быстрорежущей стали 1977
  • Тарасов Анатолий Николаевич
  • Ремизович Людмила Семеновна
SU734302A1
СПОСОБ ПОВЫШЕНИЯ ИЗНОСОСТОЙКОСТИ МЕТАЛЛОРЕЖУЩЕГО ИНСТРУМЕНТА ИЗ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ СТАЛЕЙ ПУТЕМ МАГНИТНО-ИМПУЛЬСНОЙ ОБРАБОТКИ С ПРЕДВАРИТЕЛЬНЫМ НАГРЕВОМ И УСТАНОВКА ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ 2002
  • Ольховой С.А.
  • Овчаренко А.Г.
  • Ромашев А.Н.
RU2244023C2
СПОСОБ ОПРЕДЕЛЕНИЯ ТЕПЛОСТОЙКОСТИ СТАЛИ 1999
  • Карпов Л.П.
  • Железнов Г.М.
RU2164348C2
Способ термомеханической обработкибыСТРОРЕжущиХ СТАлЕй 1979
  • Мурас Василий Степанович
  • Липинский Виталий Викторович
  • Паранюшкин Олег Владимирович
  • Маеров Георгий Романович
SU827566A1
Способ обработки деталей из порошковой быстрорежущей стали 1990
  • Тарасов Анатолий Николаевич
  • Ткачевская Галина Дмитриевна
  • Тарасов Владимир Николаевич
  • Унчиков Борис Александрович
SU1748946A1
КОРРОЗИОННО-СТОЙКАЯ ДИСПЕРСИОННО-ТВЕРДЕЮЩАЯ СТАЛЬ 2005
  • Каблов Евгений Николаевич
  • Белякова Валентина Ивановна
  • Ковалев Игорь Евгеньевич
  • Верещагина Алла Андреевна
  • Шалькевич Андрей Борисович
  • Уткина Александра Николаевна
  • Коробова Елена Николаевна
  • Банас Игорь Павлович
RU2296177C1
Способ термической обработки инструмента из быстрорежущей стали 1983
  • Адаскин Анатолий Матвеевич
  • Карякин Владимир Николаевич
  • Захаров Юрий Яковлевич
  • Штейн Феликс Соломонович
SU1121304A1
Способ обработки инструментальных сталей 1976
  • Тарасов Анатолий Николаевич
  • Попандопуло Авенир Николаевич
SU655734A1

Реферат патента 1980 года Способ термической обработки быстрорежущих сталей

Формула изобретения SU 722 965 A1

SU 722 965 A1

Авторы

Барыкин Николай Петрович

Святкин Владимир Семенович

Кузьминых Александр Андреевич

Амиров Маре Тизитдинович

Белков Евгений Григорьевич

Файзирахманов Рустам Маликович

Журавлев Геннадий Дмитриевич

Шлемов Евгений Иосипович

Гордиенко Николай Иванович

Даты

1980-03-25Публикация

1978-04-10Подача