СПОСОБ СПЕКАНИЯ АГЛОМЕРАТА С РАЗЛИЧНОЙ ОСНОВНОСТЬЮ ИЗ ЖЕЛЕЗОСОДЕРЖАЩИХ ОТХОДОВ МЕТАЛЛУРГИЧЕСКОГО ПРОИЗВОДСТВА Российский патент 2004 года по МПК C22B1/16 

Изобретение относится к черной металлургии, в частности к термическим способам окускования железных руд, концентратов и отходов металлургического производства, и может быть использовано как способ утилизации Zn-содержащих шламов.

Известен способ подготовки агломерационной шихты (RU 2009220, С 22 В 1/24, Бюлл. 5, 1994), согласно которому мелкодисперсные отходы металлургического производства, такие как шламы мокрой газоочистки и колошниковая пыль, усредняют, смешивают и окомковывают совместно с железорудным концентратом в соотношении 1:(0,8-1,8):(8-12) соответственно, а крупнозернистые отходы, например прокатную окалину, усредняют совместно с аглорудой, смешивают с известняком и топливом и подают в конце процесса окомкования мелкодисперсных компонентов.

Недостатки данного способа заключаются в следующем:
1. Рекомендуемое массовое соотношение мелкодисперсных отходов металлургического производства (шламы мокрой газоочистки), колошниковой пыли и железорудных концентратов, равное 1:(0,8-1,8):(8-12) соответственно, удовлетворяет требованиям технологии агломерационного процесса по влажности смеси, но не учитывает влияние каждого из них на условия формирования структуры агломерата.

2. Способ подготовки предусматривает два технологических потока шихтовых материалов: 1 - мелкодисперсные отходы (шламы и колошниковая пыль) и железорудные концентраты и 2 - озерненные отходы (прокатная окалина), аглоруда, топливо и известняк. Каждый из этих потоков включает весь комплекс технологических операций, начиная с закладки штабеля и кончая окомкованием. При этом смесь озерненных материалов вводят в смесь мелкодисперсных материалов в конце процесса ее окомкования. На существующих аглофабриках реализация данной технологии потребует коренной реконструкции всей технологической цепи аппаратов с большими капитальными затратами. В техническом отношении операция ввода озерненных материалов конце окомкования трудновыполнима.

Наиболее близким по технической сущности является техническое решение, согласно которому рекомендуется состав шихты для получения высокоосновного агломерата (RU 2146297, кл. С 22 В 1/16, Бюл. 7, 2000 г). Сущность изобретения состоит в том, что железосодержащий материал состоит из смеси железорудных концентратов, агломерационного и/или конвертерного, и/или доменного шлама и окалины, при этом количество шлама в шихте составляет
M_шл=K•Fe_общ/(SiO₂+CaO+MgO+Al₂O₃) (1)
где М_шл - количество шлама в шихте, кг/т; Fe_общ - необходимое содержание железа в готовом агломерате, равное 40 - 56% (масс.); SiO₂ - необходимое содержание SiO₂ в готовом агломерате, равное 3-6% (масс.); СаО - необходимое содержание СаО в готовом агломерате, равное 10-30% (масс.); MgO - необходимое содержание MgO в готовом агломерате, равное 2,0-6,5% (масс.); Аl₂O₃ - необходимое содержание Аl₂O₃ в готовом агломерате, равное 0,5-1,5% (масс.); К - эмпирический коэффициент, характеризующий физико-химические закономерности спекания агломерата и его эксплуатационные характеристики, равный 200-500 кг/т, причем количество железосодержащего материала составляет 0,74-0,85 от количества шихты, весовые доли компонентов в шихте составляют:
Смесь железорудных концентратов - 0,08-0,12
Шламы - 0,70-0,72
Окалина - 0,16-0,22
Топливо - 0,036-0,054
Флюс - 0,14-0,30
от количества железосодержащего материала в шихте, а количество влаги в шихте составляет 7,6-8,9%.

Недостатки данного технического решения заключаются в следующем:
1. Все виды используемых шламов - "агломерационного и/или конвертерного, и/или доменного" - задают как один компонент железосодержащей части агломерационной шихты. Между тем, каждый из указанных шламов отличается от другого по всем физическим, химическим и физико-химическим параметрам, что обусловливает их неодинаковое влияние на различные стороны агломерационного процесса. Поэтому каждый вид шлама требует раздельного дозирования в соответствии с его физико-химическими свойствами и химическим составом спекаемого агломерата.

2. Соотношение (1), в соответствии с которым устанавливают количество шлама в шихте, не учитывает основную особенность конвертерного шлама и окалины - содержание оксидов железа. Между тем именно оксиды железа, содержащиеся в этих материалах, вносят существенные изменения в условия образования расплава и в его свойства при спекании шихты.

3. В соответствии с соотношением (1) количество шлама в шихте, включая конвертерный шлам и окалину, возрастает с увеличением содержания Fe_общ в готовом агломерате. Это не отвечает основной особенности этих материалов, которая проявляется в образовании жидкоподвижного железистого расплава. Отрицательное влияние этого явления усиливается с уменьшением количества пустой породы в шихте (или с увеличением содержания Fе_общ). Это выражается в снижении производительности агломашины и еще больше в ухудшении качества агломерата.

4. Регламентируемые параметры состава шихты (количество железосодержащего материала в шихте составляет 0,74÷0,85 от количества шихты и количество флюсов в пределах 0,14÷0,30 от количества железосодержащего материала) применимы для получения агломерата с ограниченной основностью в пределах 2,0÷5,0.

4. Расход доменного шлама не учитывает содержание в нем углерода, что отрицательно влияет на стабильность теплового режима спекания. Это приводит к неконтролируемым колебаниям температурного режима спекания, что отрицательно отражается на удельной производительности агломашины и качестве агломерата по прочности.

Технический эффект при использовании заявляемого изобретения заключается в следующем:
1) снижение удельного расхода исходных сырых материалов в виде железорудных концентратов, руды, флюсов и топлива за счет возврата в производство доменного и конвертерного шламов и окалины;
2) повышение прочности агломерата и увеличение производительности агломашины;
3) уменьшение вредного воздействия на окружающую среду за счет уменьшения количества (или даже полной ликвидации) напольных шламовых накопителей и хранилищ.

Указанный технический эффект достигают тем, что способ спекания агломерата с различной основностью из железосодержащих отходов металлургического производства включает составление шихты из железосодержащих материалов, состоящих из смеси железорудных концентратов, руды, агломерационного, конвертерного и/без доменного шламов и окалины, твердого топлива, флюсов и влаги, подготовку шихты к спеканию путем усреднения, смешивания, увлажнения и окомкования, загрузку шихты на агломашину одним или двумя слоями, зажигание шихты и ее спекание.

Отличие от наиболее близкого аналога заключается в том, что дозирование шламов осуществляют раздельно, в шихту вводят колошниковую пыль, количество смеси конвертерного шлама и окалины, доменного шлама и смеси рудных материалов, состоящей из концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, устанавливают в соответствии с соотношениями:

где М_{к.шл.+ок} - количество смеси конвертерного шлама и окалины в шихте, кг/т агломерата;
(Р_п.п)^а - заданное количество пустой породы в агломерате, кг/т агломерата;
(FeO+Fe₂О₃)_к.шл+ок - массовая доля оксидов железа в смеси конвертерного шлама и окалины, доли;
- заданное массовое соотношение указанных оксидов в агломерате, безразмерное;
k - эмпирический коэффициент, равный 1-12, безразмерный.

Заданное количество пустой породы в агломерате рассчитывают по соотношению
(Р_п.п)^а = 10[100+(FeO+Fe₂O₃)], (3)
где FeO и Fe₂O₃ - массовая доля соответствующих оксидов железа в агломерате, %;
10 - коэффициент пересчета процентов в кг/т агломерата.

Долю окалины в смеси конвертерного шлама и окалины (М_к.шл+ок) устанавливают в соответствии с соотношением

где m_ок и m_к.шл - массовые доли соответственно окалины и конвертерного шлама в смеси конвертерного шлама и окалины - М_к.шл+ок, доли;
(Fe_общ)_к.шл - масссовая доля железа в конвертерном шламе, %;
(Fe_общ)_ок - масссовая доля железа в окалине, %.

Количество доменного шлама в шихте регламентируют по содержанию в нем углерода и устанавливают в соответствии с соотношением
М_д.шл≤T_o•С_т/С_д.шл кг/т агломерата (5)
где М_д.шл - количество доменного шлама в шихте, кг/т агломерата;
T_o - заданное количество топлива в шихте, кг/т агломерата;
С_т - массовая доля углерода в топливе, доли;
С_д.шл - массовая доля углерода в доменном шламе, доли.

Количество в шихте смеси рудных материалов, состоящей из концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, устанавливают в соответствии с соотношением

где М_см.р.м - количество смеси рудных материалов, состоящей из концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли (нижний индекс читается как смесь рудных материалов), кг/т агломерата;
Fe₀ - заданное количество железа в агломерате, кг/т агломерата;
∑(Fe_к.шл+Fe_ок+Fe_д.шл) - количество железа, вносимое в шихту конвертерным и доменным шламами и окалиной, кг/т агломерата;
(Fe_общ)_см.р.м - массовая доля железа в смеси железорудных концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, %;
0,01 - коэффициент пересчета процентов в доли, безразмерный.

Увеличение производительности агломашины и повышение прочности агломерата происходит за счет оптимизации количества оксидов железа [(FeO+Fе₂O₃)_к.шл+ок], вносимых конвертерным шламом и окалиной, с количеством пустой породы агломерата (Р_п.п)^а. При этом учитывается количество магнезии в агломерате в виде отношения MgO/CaO. Известно, что с увеличением этого отношения температура начала плавления шихты возрастает, а подвижность расплава уменьшается.

Физико-химические свойства конвертерного шлама определяются особенностями трехкомпонентной системы СаО-Fе₂О₃-FeO. При спекании шихты в присутствии СаО двух- и трехвалентное железо легко восстанавливается СО и H₂ уже при температуре 900^oС до металлического железа. На свежевосстановленном железе активно развиваются реакции распада СО с образованием сажистого углерода, который диффундирует в металлическое железо, способствуя образованию железистого расплава. При соблюдении оптимального соотношения оксидов железа, вносимых конвертерным шламом и окалиной, с оксидами пустой породы шихты происходит формирование высокопрочного агломерата, удовлетворяющего требованиям доменного процесса. Одновременно с этим достигается высокая газопроницаемость спекаемого слоя, вследствие чего увеличивается вертикальная скорость спекания. В случае, когда количество оксидов железа, вносимых конвертерным шламом и окалиной, превышает оптимальное количество, ухудшаются условия формирования структуры агломерата и возрастает газодинамическое сопротивление зоны горения и формирования агломерата. По этой причине макроструктура спека характеризуется четко выраженной неоднородностью (зональностью) строения. В структуре спека выделяются полнокристаллические, полукристаллические и стекловатые образования с неровной поверхностью. Они содержат многочисленные пустоты различной формы. Наружные части их лучше раскристаллизованы и более плотные, а внутренние - имеют пористые пузыристые и шлаковидные текстуры. Вместе с этим снижается вертикальная скорость спекания и, как следствие этого, - удельная производительность агломашины.

Диапазон значений эмпирического коэффициента k в пределах 1-12 объясняется газодинамическими и физико-химическими закономерностями спекания агломерата из Fe-содержащих отходов металлургического производства. При значениях k<1 влияние конвертерного шлама и окалины на формирование структуры агломерата практически не заметно и его качество по прочности не увеличивается. При значениях k>12 расход конвертерного шлама и окалины возрастает настолько, что количество жидкого расплава оказывается излишним. Это выражается в снижении вертикальной скорости спекания и возрастании неоднородности макроструктуры спека.

Доменный шлам по существу представляет собой механическую смесь тонких частиц (<0,5 мм) компонентов доменной шихты: кокса, агломерата, окатышей. По химическому составу его можно уподобить возврату с высоким содержанием несгоревшего углерода. По гранулометрическому составу он подобен концентратам, полученным путем мокрого магнитного обогащения железистых кварцитов, например концентраты горнорудных предприятий КМА. Добавка доменного шлама в агломерационную шихту повышает эффективность ее окомкования, улучшает гранулометрический состав окомкованной шихты. Это приводит к росту вертикальной скорости спекания. Количество доменного шлама в шихте регламентируется содержанием в нем углерода и поэтому максимальный его расход зависит от теплопотребности процесса спекания. При достаточном количестве доменного шлама на рудном дворе спекание шихты осуществляют без добавления твердого топлива, например, коксика или угля. В этом случае соотношение (5) принимает вид
М_д.шл = T_o•С_т/С_д.шл кг/т агломерата (7)
Минимальное количество доменного шлама в шихте не ограничивается и заявляемый способ может осуществляться при М_д.шл = 0.

Отличительные признаки заявляемого способа спекания агломерата с различной основностью из железосодержащих отходов металлургического производства заключаются в следующем:
1. Способ регламентирует раздельное дозирование шламов в виде смеси конвертерного шлама и окалины и/без доменного шлама и смеси рудных материалов, состоящей из концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, в соответствии с их физико-химическими свойствами и химическим составом спекаемого агломерата. При регламентированном дозировании указанных компонентов шихты достигают увеличения прочности агломерата, повышения производительности агломашины и снижения расхода твердого топлива.

2. Количество смеси конвертерного шлама и окалины в шихте (М_к.шл+ок) устанавливают по соотношению (2), в котором факториальными параметрами являются количество пустой породы в агломерате - (Р_п.п)^а и содержание в смеси из конвертерного шлама и окалины оксидов железа - (FeO+Fе₂O₃)_к.шл+ок. Согласно этому соотношению количество конвертерного шлама и окалины в шихте увеличивают с повышением количества пустой породы в агломерате. Кроме того, дополнительно вводится показатель, отражающий содержание магнезии в агломерате, в виде отношения MgO/CaO. Чем выше это отношение, тем больше требуется конвертерного шлама и окалины как материалов, способствующих образованию жидкоподвижного расплава, в котором растворяются твердые частицы шихты.

3. Количество доменного шлама в шихте (М_д.шл) устанавливают, исходя из теплопотебности процесса спекания, замещая им твердое топливо (Т_о), которое вводят в шихту в виде коксика или какого-либо угля. Минимальное количество доменного шлама в шихте не ограничивается и заявляемый способ может осуществляться при М_д.шл = 0.

4. Количество в шихте смеси рудных материалов (М_см.р.м), состоящей из концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, устанавливают, исходя из баланса железа, поступившего с конвертерным и доменным шламами и окалиной.

Анализ научно-технической и патентной литературы показывает отсутствие совпадения отличительных признаков предлагаемого способа с признаками известных технических решений, на основании чего делается вывод о соответствии предлагаемого технического решения критерию "изобретательский уровень".

Ниже приводится пример осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения.

Пример.

Компонентами шихты служат: железорудные концентраты, аглоруда, железосодержащие отходы металлургического производства в виде агломерационного, конвертерного и/без доменного шламов, окалины и колошниковой пыли, твердое топливо в виде коксика и/или угля, флюсы в виде сырых и обожженных СаО- и MgO-содержащих горных пород, а также возврат.

Компоненты шихты дозируют в соответствии с заданным химическим составом агломерата. Составленную шихту смешивают, окомковывают с добавлением влаги до 7,5-10,5%. Окомкованную шихту загружают на агломерационную машину одним или двумя слоями. Толщины слоев могут быть одинаковыми или различными. Содержание твердого топлива и влаги в слоях шихты также может быть одинаковым или различным. Затем шихту зажигают с помощью зажигательного горна. Спекание осуществляют при разрежении под слоем шихты, равным 0,60÷1,15 кПа.

Тепловой режим спекания регулируют по содержанию закиси железа - FeO в агломерате, принимая эту величину равной 12,0%. Этому условию соответствует количество топлива в шихте (Т_о), равное 45,0 кг/т агломерата (в качестве топлива используют коксик со следующей характеристикой: С_т - 82,00%, V^г - 1,5%, S^г - 0,5%).

Количество смеси конвертерного шлама и окалины в шихте составляет

где М_{к.ш л+ок} - количество конвертерного шлама и окалины в шихте, кг/т агломерата;
(Р_п.п)^а - заданное количество пустой породы в агломерате, кг/т агломерата;
(FeO+Fе₂O₃)_к.шл+ок - массовая доля оксидов железа в смеси конвертерного шлама и окалины, доли;
- заданное массовое соотношение указанных оксидов в агломерате, безразмерное;
k - эмпирический коэффициент, равный 1-12, безразмерный.

Долю окалины в смеси конвертерного шлама и окалины устанавливают в соответствии с соотношением

где m_ок и m_к.шл - массовые доли соответственно окалины и конвертерного шлама в общей массе М_к.шл+ок, доли;
(Fе_общ)_к.шл - масссовая доля железа в конвертерном шламе, %;
(Fe_общ)_ок - масссовая доля железа в окалине, %.

Заданное количество пустой породы в агломерате рассчитывают по соотношению
(Р_п.п.)^а=10[100-(FeO+Fe₂О₃)],
где FeO и Fe₂О₃ - массовая доля соответствующих оксидов железа в агломерате, %;
10 - коэффициент пересчета процентов в кг/т агломерата.

Количество доменного шлама в шихте составляет:
M_д.шл≤T_о•C_т/C_д.шл,
где М_д.шл - количество доменного шлама в шихте, кг/т агломерата;
Т_о - заданное количество топлива в шихте, кг/т агломерата;
С_т - массовая доля углерода в топливе, доли;
С_д.шл - массовая доля углерода в доменном шламе, доли.

Количество в шихте смеси рудных материалов, состоящей из концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, составляет

где М_см.р.м - количество смеси рудных материалов, состоящей из концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, кг/т агломерата;
Fe_о - заданное количество железа в агломерате, кг/т агломерата;
∑(Fe_к.шл+Fe_ок+Fe_д.шл) - количество железа, вносимое в шихту конвертерным и доменным шламами и окалиной, кг/т агломерата;
(Fе_общ)_см.р.м - массовая доля железа в смеси железорудных концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, %;
0,01 - коэффициент пересчета процентов в доли, безразмерный.

В табл.1 приведены химические составы компонентов шихты, которые использовались для осуществления примеров, представленных в табл.2.

Примеры 1-5 иллюстрируют влияние на эффективность использования заявляемого способа величины эмпирического коэффициента k. Доля окалины в смеси конвертерного шлама и окалины (М_{к. шл+ок}) составляет 0,4506, конвертерного шлама - 0,5494 [100/(1+57,70/70,35)]. При k<3 ( 1) из-за низкого количества в шихте смеси конвертерного шлама и окалины (М_к.шл+ок=17,8 кг/т агломерата) производительность агломашины и прочность агломерата значительно ниже, чем в примерах 2, 3 и 4.

В примере 5 имеет место обратная картина: количество конвертерного шлама и окалины в шихте превышает оптимальную величину и это отрицательно отражается на удельной производительности агломашины - 1,190 т/(м²•ч) против 1,576 т/(м²•ч) в примерах 3 и 4 и 1,458 т/(м²•ч) в примере 2. Превышение оптимального значения величины М_к.шл+ок отрицательно повлияло и на прочность агломерата, хотя оба показателя этого параметра оказываются лучше, чем в примере 1.

В примерах 1-5 расход доменного шлама соответствовал по количеству задаваемой величине Т_о, равной 45 кг/т агломерата (266,4÷0,1385/0,82). Поэтому дополнительно топливо в шихту не добавляют.

Примеры 6, 7 и 8 иллюстрируют влияние количества окалины и доменного шлама на производительность агломашины и прочность агломерата. В примере 6 в шихту не вводят доменный шлам (М_д.шл=0) и окалину (m_ок=0). Вывод из шихты доменного шлама вызвал необходимость в полном объеме использовать коксик - 45 кг/т агломерата. Отсутствие окалины отрицательно повлияло на прочность агломерата по истираемости: выход кл. - 0,5 мм увеличился до 6,5%.

В примере 7 количество окалины удовлетворяет условию m_ок<m_д.шл[(Fе_общ)_д.шл/[(Fe_общ)_ок] и составляет m_ок= 0,20, а в примере 8 - превышает регламентированную величину 0,4506 (m_ок=0,50). Превышение количества окалины сверх оптимальной величины снизило удельную производительность агломашины с 1,550 т/(м²•ч) в примере 7 до 1,390 т/(м²•ч) в примере 8. Прочность агломерата несколько возросла по обоим показателям.

Примеры 9 и 10 иллюстрируют применение заявляемого способа при спекании высокоосновного агломерата: CaO/SiO₂= 8,52 ( 9) и 5,02 ( 10). В этих же примерах увеличено заданное отношение MgO/CaO в агломерате с 0,20 до 0,22 ( 9) и 0,23 ( 10). Заданное содержание Fe_общ составляет соответственно 46,00 и 52,00%, количество пустой породы - 356,4 и 270,7 кг/т агломерата. Заданная высокая основность агломерата позволяет значительно увеличить в шихте количество смеси конвертерного шлама и окалины: до 659,4 ( 9) и 549,3 ( 10) кг/т агломерата, в том числе количество конвертерного шлама составляет соответственно 527,52 и 384,51 кг/т агломерата. Существенно возрастает количество флюсов в шихте, соответственно 442,7 и 291,0 кг/т агломерата. Основность агломерата составляет 8,52 ( 9) и 5,02 ( 10). Несмотря на высокие значения основности агломерата производительность агломашины остается на уровне, значительно превышающем показатели спекания высокоосновного агломерата по способу, изложенному в наиболее близким аналоге: 1,150 ( 9) и 1,210 ( 10) т/(м²•ч) против 0,850 т/(м²•ч).

В примерах 3 и 4, в которых достигнуты высокие значения по производительности агломашины и прочности агломерата, доля железосодержащих отходов в виде доменного и конвертерного шламов и окалины составляет соответственно 46,9 и 58,9% от количества железорудной части шихты. При спекании высокоосновного агломерата, как в примерах 9 и 10, эта величина возрастает до 100%.

Таким образом, реализация заявляемого способа спекания агломерата из железосодержащих отходов металлургического производства обеспечивает достижение поставленных технических результатов: снижение удельного расхода исходных сырых материалов в виде железорудных концентратов, руды, флюсов и топлива за счет возврата в производство конвертерного шлама и окалины, и/без доменного шлама, повышение прочности агломерата, увеличение производительности агломашины и уменьшение вредного воздействия на окружающую среду за счет сокращения объемов напольных шламовых накопителей и хранилищ.

Изобретение относится к области черной металлургии, в частности к термическим способам окускования железных руд, концентратов и отходов металлургического производства. Способ включает составление шихты из железосодержащих материалов, состоящих из смеси железорудных концентратов, руды, агломерационного, конвертерного и/без доменного шламов, окалины, твердого топлива, флюсов, влаги и ее подготовку путем усреднения, смешивания, увлажнения, окомкования и загрузки на агломашину одним или двумя слоями, ее зажигание и спекание. Осуществляют раздельное дозирование шламов, в шихту вводят колошниковую пыль. Для количества в шихте конвертерного шлама и окалины, доменного шлама и смеси железорудных концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли устанавливают соотношения. Изобретение позволит снизить удельный расход исходных материалов за счет возврата в производства шламов и окалины, повысить прочность агломерата и увеличить производительность агломашины, уменьшить вредное воздействие на окружающую среду за счет уменьшения напольных шламовых накопителей и хранилищ. 2 табл.

Способ спекания агломерата с различной основностью из железосодержащих отходов металлургического производства, включающий составление шихты из железосодержащих материалов, состоящих из смеси железорудных концентратов, руды, агломерационного, конвертерного и/без доменного шламов, окалины, твердого топлива, флюсов и влаги, ее подготовку путем усреднения, смешивания, увлажнения и окомкования, загрузку шихты на агломашину одним или двумя слоями, ее зажигание и спекание, отличающийся тем, что осуществляют раздельное дозирование шламов, в шихту вводят колошниковую пыль, количество конвертерного шлама и окалины, доменного шлама и смеси рудных материалов, состоящих из железорудных концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, устанавливают в соответствии с соотношениями

где М_{к.шл.+ок.} - количество конвертерного шлама и окалины в шихте, кг/т агломерата;

М_д.шл. - количество доменного шлама в шихте, кг/т агломерата;

М_см.р.м.- количество в шихте смеси рудных материалов, состоящей из железорудных концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, кг/т агломерата;

(Р_п.п.)^а- заданное количество пустой породы в агломерате, кг/т агломерата;

(FeO+Fe₂О₃)_{к.шл.+ок.} - массовая доля оксидов железа в смеси конвертерного шлама и окалины, доли;

k - эмпирический коэффициент, равный 1-12, безразмерный;

- заданное массовое соотношение указанных оксидов в агломерате, безразмерное;

m_ок. и m_к.шл. - массовые доли соответственно окалины и конвертерного шлама в смеси, состоящей из окалины и конвертерного шлама - М_{к.шл.+ок.}, доли;

(Fe_общ.)_к.шл. - массовая доля железа в конвертерном шламе, %;

(Fe_общ.)_ок. - массовая доля железа в окалине, %;

(Fe_общ.)_см.р.м.- массовая доля железа в смеси железорудных концентратов, руды, агломерационного шлама и колошниковой пыли, %;

Fe₀ -заданное количество железа в агломерате, кг/т агломерата;

Σ(Fe_к.шл.+Fe_ок.+Fe_д.шл.) - количество железа, вносимое в шихту конвертерным и доменным шламами и окалиной, кг/т агломерата;

0,01 - коэффицент пересчета процентов в доли, безразмерный;

Т₀ - заданное количество топлива в шихте, кг/т агломерата;

С_т - массовая доля углерода в топливе, доли;

С_д.шл. - массовая доля углерода в доменном шламе, доли.