Способ шаговой формовки труб большого диаметра Российский патент 2019 года по МПК B21C37/06 

Описание патента на изобретение RU2702666C1

Изобретение относится к области обработки металлов давлением и может быть использовано при изготовлении сварных труб большого диаметра линии ТЭСА 1420.

Известен способ формовки сварных труб большого диаметра UOE, включающий подгибку кромок заготовки, предварительную формовку на прессе в U-образный профиль и окончательную формовку в O-образный профиль [Анализ способов формовки заготовки для производства труб большого диаметра. / «Сталь». 2009. 12, С.46-49. - С.В.Самусев, А.В.Люскин, В.В.Больдт].

Недостатками способа является получение ограниченного диапазона типоразмеров труб толщиной стенки до 40 мм, высокие энергозатраты оборудования.

Известен способ формовки сварных труб большого диаметра, включающий пошаговую формовку одной стороны, в результате чего получается сечение J-образной формы, затем второй стороны для получения С-образного профиля и, в конце концов, - О-образного профиля сформованной трубы с открытым швом.

[Презентация SMS MEER "New Technologies for the Economical & Flexible Production of Large-diameter Pipes", 1st Iranian Pipe&Pipeline Conference, 17.07.2007., c. 12-17].

Недостатками способа из-за многопереходной свободной гибки являются сложность контроля и жесткой фиксации геометрических параметров заготовки при её формовке по шагам, что может приводить к дефектам трубной заготовки, а также связано с недостаточной проработкой кривизны заготовки, приводящие к неравномерной кривизне профиля заготовки.

Наиболее близким к изобретению является способ формовки сварных труб большого диаметра (см. патент РФ № 2486981, опубликованный 10.07.2013), включающий пошаговую подгибку продольных кромок осуществляют до получения участков с постоянным радиусом кривизны и прикромочных участков с переменным радиусом кривизны, при формовке основного участка на прессе шаговой формовки (ПШФ) осуществляют формовку прикромочных участков.

Недостатком известного способа является то, что на прессе шаговой формовки не учитываются отличия деформационных режимов второй стороны от первой и неравномерное распределение механических свойств заготовки, что может привести к превышению значения овальности и отклонения формы по длине, связанной с ее пружинением, а так же к асимметрии заготовки относительно сварного шва.

Технический результат заявленного изобретения предусматривает повышение качества продукции за счет снижения отклонения по геометрии труб и увеличения производительности за счет сокращения времени на настройку оборудования.

Указанный технический результат достигается тем, что шаговая формовка осуществляется с учетом отличия деформационных режимов второй стороны заготовки от первой и неравномерного распределения механических свойств листа в поперечном и продольном направлениях.

Как показали исследования, шаговая формовка первой и второй стороны заготовки с идентичным ходом пуансона для двух половин, при равномерном распределении механических свойств в поперечном направлении, приводит к асимметрии трубы, т.к. вторая половина недоформовывается. Асимметрия заготовки, после шаговой формовки, визуально определяется в виде смещения кромок по высоте, при отсутствии указанного отклонения данный дефект можно выявить после сборки и сварки.

При гибке исходной листовой заготовки для получения O-образной заготовки с зазором и симметричным профилем, величина хода верхнего инструмента для каждого шага определяется индивидуально, как для первой стороны, так и для второй. С целью сокращения времени настройки оборудования, величину хода второй половины h2 определяем из следующего соотношения k=h2/h1, где h1 – величина хода первой половины, мм.

Коэффициент асимметрии определим в зависимости расположения i–го шага по периметру заготовки, разделив области трубной заготовки на следующие четыре отрезка (фиг. 1):

от позиции 12 часов до 2 часов величина хода второй половины больше или равно величине хода первой, т.е. k1=1 – 1,05;

от позиции 2 часов до 3 часов величина хода второй половины больше величине хода первой, т.е. k1=1,05 – 1,1;

от позиции 3 часов до 4 часов величина хода второй половины больше или равно величине хода первой, т.е. k1=1,1 – 1;

от позиции 4 часов до 6 часов величина хода второй половины равно величине хода первой, т.е. k1=1.

Режим формовки заготовки следует разрабатывать с учетом распределения механических свойств. В зависимости от сортамента и способа производства листового проката исходная листовая заготовка имеет различное распределение механических свойств по ширине и длине.

Причинами асимметрии трубной заготовки при правильно выбранных режимах является неравномерное распределение механические свойства, т.к. прочностные свойства влияют на величину разгрузки заготовки на каждом шаге. Для учета влияния неравномерного распределения механических свойств по ширине используем коэффициент асимметрии k2.

На ПШФ (фиг.2) представлен очаг деформации заготовки на i-ом шаге, включающий заготовку (1), пуансон (2) и матрица (бойки) (3). Для решения поставленной задачи на i-ом шаге (фиг.2 а) формовку второй стороны ведут при условии, что Rр2=Rр1=… Rрi;

где Rр1 и Rр2 – усредненные радиусы в очаге деформации после разгрузки с первой и со второй соответственно; т.е. Rр = Rн1β1= Rн2β2;

где Rн1 и Rн2 - усредненные радиусы в очаге деформации при нагрузке с первой и со второй стороны соответственно, мм;

β1 и β2 – коэффициенты разгрузки на i-ом шаге с первой и со второй стороны.

Формовку со второй стороны выполняют на величину обжатия h на i-ом шаге, исходя из указанного условия согласно параметрам, определенным по следующим формулам:

)

где уТ1 и уТ2– придел текучести исходной заготовки на i-ом шаге с первой и со второй стороны соответственно, МПа;

L – длина очага деформации, мм.

Следовательно, величина хода инструмента при шаговой формовке второй стороны h2= h1×k1+k2.

Шаговая формовка заготовки на ПШФ выполняется одновременно по всей длине. Из-за разности по механическим свойствам исходной заготовки по длине, после шаговой формовки отклонение определенных геометрических параметров по длине, а именно расстояние между кромками переднего и заднего торцов, трубной заготовки превышает 40%.

Для устранения отклонения по геометрии трубной заготовки в продольном направлении, следует производить формовку трубной заготовки с учетом условия, что радиусы после разгрузки на i-ом шаге с переднего Rрп и заднего Rрз торцов раны Rрп=Rрз. Следовательно, радиус после разгрузки на i-ом шаге равен Rр = Rнпβп= Rнзβз, где Rнп и Rнз - усредненные радиусы в очаге деформации при нагрузке с переднего П.Т. и заднего торцов З.Т. соответственно, мм; βп и βз – коэффициенты разгрузки на i-ом шаге с переднего и заднего торцов. Коэффициент k определим по формулам:

)

где уТп. и уТз. – придел текучести исходной заготовки на i-ом шаге с переднего и заднего торцов соответственно, МПа.

Следовательно, величина хода инструмента при шаговой формовке заднего торца hЗ= hП+k, где hП – величина хода переднего торца верхнего инструмента.

На фиг. 3 представлено положение верхнего инструмента пуансона (2) и формовочного ножа (3) на i-ом шаге по длине и изменение подъема заднего торца относительно переднего (3в):

в позиции 1 k= ∆1 – разность величины хода переднего и заднего торцов верхнего инструмента при условии, что прочность заднего торца ниже переднего, т.е. k меньше 0;

в позиции 2 k=∆2 – разность величины хода переднего и заднего торцов верхнего инструмента при условии, что прочность заднего торца трубной заготовки выше переднего, т.е. k больше 0;

в позиции 0 не производится изменение положение инструмента, т прочность заднего торца равна прочности переднего, т.е. k=0.

В качестве примера применения предлагаемого способа формовки используем трубу большого диаметра 1422х25мм, класс прочности К60. Исходной заготовкой, является лист с подогнутыми кромками. Высота подогнутой кромки Y/ =100 мм; расстояние между кромками X =4322мм

1. Определяем количество шагов N=21

2. Определяем величину хода десяти шагов первой стороны (табл. 1)

Таблица 1
Величина хода верхнего инструмента первой стороны
№ шага 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 h1 40 30 40 35 25 30 35 35 35 35

3. Определяем коэффициент асимметрии k1 в зависимости от расположения 10 шагов второй стороны по периметру трубной заготовки после шаговой формовки (фиг. 4)

Таблица 2
Коэффициент асимметрии k1
№ шага 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 Поз.час 12–2 12–2 2–3 2–3 3–4 3–4 3–4 4–6 4–6 4–6 k1 1 1,03 1,05 1,07 1,1 1,05 1 1 1 1

4. Определяем коэффициент k2, учитывающее неравномерное распределение механических свойств по ширине исходного листа

)

Таблица 3
Коэффициент асимметрии k2
σТ1 543 545 540 537 532 531 529 522 520 523 β1 1,233 1,283 1,231 1,251 1,308 1,274 1,247 1,243 1,241 1,243 RР 731,4 885,7 730,5 797,7 986,3 879,4 794,7 792,2 791,5 792,5 σТ2 540 541 538 533 531 529 530 528 524 522 β2 1,209 1,251 1,215 1,219 1,300 1,258 1,255 1,291 1,274 1,235 k2 -0,04 -0,06 -0,03 -0,06 -0,01 -0,03 0,01 0,08 0,05 -0,01

5. Рассчитываем величину хода десяти шагов второй стороны по формуле h2= h1хk1+k2

Таблица 4
Величина хода верхнего инструмента второй стороны
k1 1 1,03 1,05 1,07 1,1 1,05 1 1 1 1 k2 -0,04 -0,06 -0,03 -0,06 -0,01 -0,03 0,01 0,08 0,05 -0,01 h1 40 30 40 35 25 30 35 35 35 35 h2 39,96 30,84 41,97 37,39 27,49 31,47 35,01 35,08 35,05 34,99

В таб. 4 представлены данные по величине хода переднего торца с первой и второй стороны. Для определения величины хода заднего торца по 21 шагам необходимо рассчитать коэффициент k по аналогии с коэффициентом k2.

Похожие патенты RU2702666C1

название год авторы номер документа
Способ шаговой гибки кромок плоского проката, способ и устройство автоматической коррекции режимов гибки на участке кромкогибочного пресса 2019
  • Товмасян Маргарит Арменовна
RU2740368C2
Способ экспандирования труб 2019
  • Товмасян Маргарит Арменовна
  • Самусев Сергей Владимирович
RU2763079C2
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СВАРНЫХ ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА 2011
  • Самусев Сергей Владимирович
  • Романцов Александр Игоревич
  • Жигунов Константин Леонидович
  • Больдт Владимир Васильевич
  • Сигида Максим Сергеевич
RU2486981C1
Способ производства сварных прямошовных труб большого диаметра для магистральных трубопроводов 2017
  • Тихонов Юрий Алексеевич
  • Бубнов Максим Александрович
  • Гришин Сергей Александрович
  • Хлыбов Олег Станиславович
  • Малышев Алексей Евгеньевич
  • Сазонов Валерий Алексеевич
RU2660464C1
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРЯМОШОВНЫХ ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА 2013
  • Романцов Игорь Александрович
  • Рахматуллин Ахат Ахматович
  • Никитин Кирилл Николаевич
  • Романцов Александр Игоревич
RU2535164C2
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРЯМОШОВНЫХ СВАРНЫХ ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА 2014
  • Четвериков Сергей Геннадьевич
  • Фрункин Дмитрий Борисович
  • Христофоров Алексей Сергеевич
  • Урядов Руслан Владимирович
RU2571298C2
ВАЛКОВЫЕ КАЛИБРЫ АСИММЕТРИЧНОЙ ФОРМОВКИ ТРУБНОЙ ЗАГОТОВКИ ИЗ ТРУДНОДЕФОРМИРУЕМЫХ СПЛАВОВ 2002
  • Мягков Ю.А.
RU2218224C1
Способ термофрикционной резки дисковой пилой нагретого трубопроката диаметром 40-120 мм из аустенитной хромоникелевой стали 2021
  • Банников Александр Иванович
  • Гуревич Леонид Моисеевич
  • Банников Алексей Александрович
  • Макарова Ольга Александровна
  • Писарев Сергей Петрович
  • Проничев Дмитрий Владимирович
  • Казак Вячеслав Фёдорович
RU2767341C1
Способ термофрикционной резки дисковой пилой нагретого трубопроката диаметром 120-200 мм из аустенитной хромоникелевой стали 2021
  • Банников Александр Иванович
  • Гуревич Леонид Моисеевич
  • Банников Алексей Александрович
  • Макарова Ольга Александровна
  • Писарев Сергей Петрович
  • Проничев Дмитрий Владимирович
  • Казак Вячеслав Фёдорович
RU2767358C1
Способ термофрикционной резки дисковой пилой нагретого трубопроката диаметром 120-200 мм из низколегированной стали 2021
  • Банников Александр Иванович
  • Гуревич Леонид Моисеевич
  • Банников Алексей Александрович
  • Макарова Ольга Александровна
  • Писарев Сергей Петрович
  • Проничев Дмитрий Владимирович
  • Березкова Ольга Олеговна
RU2767362C1

Иллюстрации к изобретению RU 2 702 666 C1

Реферат патента 2019 года Способ шаговой формовки труб большого диаметра

Изобретение относится к области обработки металлов давлением и может быть использовано при изготовлении сварных труб большого диаметра. Осуществляют шаговую формовку листа с подгибкой его кромок на прессе шаговой формовки с первой стороны для придания сечению J-образной формы. Затем лист перемещают, устанавливают для подгибки второй стороны и подгибают вторую сторону листа с получением С- и О-образного профиля. Подгибку второй стороны листа осуществляют при деформационном режиме, отличном от деформационного режима подгибки первой стороны, со значением величины хода, обеспечивающим равенство радиусов в очаге деформации первой и второй сторон листа после разгрузки Rр2=Rр1. Изменением значения величины хода обеспечивают равенство радиусов переднего и заднего торцов трубы после разгрузки Rрз=Rрп. Повышается качество труб и сокращается время на настройку оборудования. 4 ил., 4 табл.

Формула изобретения RU 2 702 666 C1

Способ шаговой формовки труб большого диаметра, включающий шаговую формовку листа с подгибкой его кромок на прессе шаговой формовки с первой стороны для придания сечению J-образной формы, перемещение листа, установку манипулятором для подгибки второй стороны и подгибку второй стороны листа с получением С- и О-образного профиля сформованной трубы с открытым швом, отличающийся тем, что подгибку второй стороны листа осуществляют при деформационном режиме, отличном от деформационного режима подгибки первой стороны, со значением величины хода, обеспечивающим равенство радиусов в очаге деформации первой и второй сторон листа после разгрузки Rр2=Rр1, составляющим

h2i=h1i×k1i+k2i ,

где h1 – величина хода инструмента при гибке первой стороны;

k1i=1-1,1 – коэффициент асимметрии, учитывающий отличие деформационных режимов второй стороны листа от первой;

k2i – коэффициент, учитывающий неравномерное распределение механических свойств по ширине листа, при этом

,

где Rр – усредненный радиус в очаге деформации после разгрузки;

L – длина очага деформации, мм;

β1 и β2 – коэффициенты разгрузки на i-м шаге с первой и со второй стороны листа,

при этом

) ,

где σТ1, σТ2 – предел текучести исходной заготовки на i-м шаге с первой и со второй стороны соответственно, МПа,

при этом значение величины хода, обеспечивающее равенство радиусов переднего и заднего торцов трубы после разгрузки Rрз=Rрп, составляет

hз.т.=hп.т.+k,

где hз.т. – величина хода инструмента при гибке заднего торца листа;

hп.т. – величина хода инструмента при гибке переднего торца листа;

k – коэффициент, учитывающий неравномерное распределение механических свойств листа в продольном направлении, при этом

,

где βп и βз – коэффициенты разгрузки на i-м шаге с переднего и заднего торцов листа, при этом

) ,

где σТп, σТз – предел текучести исходной заготовки на i-м шаге с переднего и заднего торцов соответственно, МПа.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2019 года RU2702666C1

СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ СВАРНЫХ ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА 2011
  • Самусев Сергей Владимирович
  • Романцов Александр Игоревич
  • Жигунов Константин Леонидович
  • Больдт Владимир Васильевич
  • Сигида Максим Сергеевич
RU2486981C1
Способ производства сварных прямошовных труб большого диаметра для магистральных трубопроводов 2017
  • Тихонов Юрий Алексеевич
  • Бубнов Максим Александрович
  • Гришин Сергей Александрович
  • Хлыбов Олег Станиславович
  • Малышев Алексей Евгеньевич
  • Сазонов Валерий Алексеевич
RU2660464C1
СПОСОБ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ТРУБ СО СТЫКОВЫМ ШВОМ ИЗ МЕТАЛЛИЧЕСКИХ ЛИСТОВ 2012
  • Томе Марио
  • Кольбе Манфред
  • Фохзен Йохен
RU2505370C1
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ПРЯМОШОВНЫХ СВАРНЫХ ТРУБ БОЛЬШОГО ДИАМЕТРА 2014
  • Четвериков Сергей Геннадьевич
  • Фрункин Дмитрий Борисович
  • Христофоров Алексей Сергеевич
  • Урядов Руслан Владимирович
RU2571298C2
Устройство для изготовления длиномерных труб 1987
  • Юков Анатолий Васильевич
  • Шкуренко Александр Алексеевич
  • Примак Адольф Александрович
  • Пасечник Валентина Николаевна
SU1484417A1
DE 4215807 A1, 18.11.1993.

RU 2 702 666 C1

Авторы

Товмасян Маргарит Арменовна

Самусев Сергей Владимирович

Даты

2019-10-09Публикация

2018-07-25Подача