Способ получения высокопрочного стального листа Российский патент 2024 года по МПК C21D8/02 C21D9/46 C22C38/18 C22C38/22 

Описание патента на изобретение RU2812417C1

Изобретение относится к области металлургии, а именно к способу получения высокопрочного стального листа, и может быть использовано для изготовления из него ответственных элементов сельскохозяйственной землеройной техники. Настоящее изобретение направлено на получение высокой прочности и пластичности в среднеуглеродистой стали после термомеханической обработки, заключающейся в горячей прокатке и последующей трехступенчатой обработке «закалка-распределение».

В настоящее время производители сельскохозяйственной и землеройной техники предъявляют спрос на высокопрочные стали с пределом текучести σ0,2≥1200 МПа, из которых планируется изготавливать рабочие элементы землеройных машин. К данным сталям, предъявляются требования по сочетанию высокой твердости, прочности, износостойкости, хорошей пластичности и удовлетворительной ударной вязкости. Данные стали используются в авиастроении, ракетостроении и космической технике. Их применение в производстве автомашин, транспортной и землеройной техники сдерживается высокой стоимостью. В связи с этим необходима разработка новых экономнолегированных сталей и способов их обработки для удовлетворения текущих потребностей отрасли в виде высоких эксплуатационных характеристик и приемлемой стоимости.

Известен способ получения сверхпрочного стального листа, раскрытый в патенте RU 2684912 С2 от 03.07.2015. Сверхпрочная сталь имеет следующий химический состав, масс. %: 0,34-0,40 С, 1,50-2,30 Mn, 1,50-2,40 Si, 0,35-0,45 Cr, 0,07-0,20 Мо, 0,01-0,08 Al и менее 0,05 Nb, остальное Fe и неизбежные примеси. Предлагаемый способ заключается в изготовлении стального листа с покрытием и без покрытия, который включает следующие последовательные стадии: холодная прокатка, нагрев до температуры Та, причем температура Та выше, чем температура превращения стали Ас3, охлаждение нагретого стального листа до температуры Tq более низкой, чем температура превращения стали Ms, и находящейся в диапазоне от 200 до 230°С, и отжиг для перераспределения углерода при температуре Тр 350-450°С с выдержкой при этой температуре в течение времени перераспределения 25-55 секунд, при этом после перераспределения стальной лист оцинковывают и охлаждают до комнатной температуры. Полученный стальной лист с покрытием имеет структуру, содержащую, по меньшей мере 60% мартенсита и 12-15% остаточного аустенита.

Недостатком данного способа являются относительно низкие прочностные свойства - предел прочности листа не превышает 1470 МПа. В процессе термической обработки присутствует стадия обработки стального листа горячим цинкованием или цинкованием с отжигом, что усложняет технологический процесс получения требуемого уровня характеристик.

Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является патент RU 2716920 С2 "Способ производства листовой стали, характеризующейся улучшенными прочностью, пластичностью и формуемостью", в котором раскрыт способ получения высокопрочного стального листа химического состава, мас. %: 0,18≤С≤0,25, 0,9≤Si≤1,8, 0,02≤Al≤1,0, при этом 1,00≤Si+Al≤2,35, 1,5<Mn≤2,5, 0,010≤Nb≤0,035, 0,10≤Cr≤0,40, Fe и неизбежные примеси - остальное. Микроструктура листа состоит из следующих фаз: от 20% до 50% межкритический феррит, от 10% до 20% остаточный аустенит, от 25% до 45% отпущенный мартенсит, от 10% до 20% свежий мартенсит и бейнит и от 30% до 60% суммарное количество отпущенного мартенсита и бейнита. Термическая обработка состоит из нагрева под закалку до температуры tA, соответствующей межкритической области, закалку листа при скорости охлаждения от 20°С/с до 50°С/с до температуры закалки QT от Ms - 50°С до Ms - 5°С, нагрев листа до температуры распределения РТ от 375°С до 450°Си выдержку листа при температуре распределения РТ в течение времени распределения Pt, составляющего по меньшей мере 50 с, и охлаждение листа до комнатной температуры. Данный лист может показывать предел текучести до 750 МПа, временное сопротивление разрыву до 980 МПа, относительное удлинение после разрыва более 21%.

Сочетание прочности и пластичности, определяемое как величина произведения временного сопротивления разрушению на относительное удлинение (σB×δ) не превышает 21000 МПа×%. Недостатком данного способа является относительно высокое содержание Mn в стали, наличие дорогого Nb и относительно невысокое значение (σB×δ).

Из анализа литературных данных выявлено, что технической проблемой в данной области является необходимость в разработке режимов термомеханической обработки высокопрочной среднеуглеродистой стали для изготовления деталей рабочих органов сельскохозяйственной землеройной техники.

Задачей предлагаемого изобретения является разработка режимов термомеханической обработки среднеуглеродистой стали, обеспечивающих высокую прочность и пластичность.

Техническим результатом изобретения является получение высокопрочного горячекатаного и термически обработанного стального листа из среднеуглеродистой стали, обладающий одновременно высокой прочностью (предел текучести не ниже 1200 МПа) в сочетании с высокой пластичностью (относительное удлинение не менее 19%), в результате чего параметр σB×δ≥31 ГПа⋅%.

Для решения технической проблемы и достижения заявленного технического результата выполняется термомеханическая обработка на среднеуглеродистой стали с химическим составом, содержащим в мас. % углерод (0,30-0,46), кремний (1,50-2,0), марганец (1,00-1,40), хром (0,50-0,80), молибден (0,20-0,40), алюминий (0-0,02), остальное железо и неизбежные примеси.

Режим термомеханической обработки включает: горячую прокатку, нагрев до температуры аустенизации, закалку в горячей среде (соляном расплаве) и операцию «распределения». Для получения высокопрочного стального листа, с пределом текучести на растяжение не менее 1200 МПа, пределом прочности не менее 1650 МПа и относительным удлинением не менее 19% из стали, характеризующейся наличием в структуре первичного мартенсита, остаточного аустенита, бейнита и вторичного мартенсита, содержащей углерод, кремний, марганец, хром, молибден, алюминий, характеризующийся тем, что сталь нагревают до температуры 1100-1080°С, и выдерживают при данной температуре не менее 1 часа для гомогенизации, прокатку осуществляют от температуры 1100-1050°С до температуры не менее 900°С с обжатием не менее 60% и последующим охлаждением на воздухе, затем повторно нагревают до температуры AC3+30-50°С, в сталь, но не ниже 900°С, до полной аустенизации, охлаждают до температуры закалки в соли, предварительно нагретой до температуры на 30-70°С ниже температуры начала мартенситного превращения Ms, при скорости закалки 210 - 250°С в секунду в интервале температур 900-300°С, обеспечивая получение в структуре не менее 60% остаточного аустенита при продолжительности операции от 200 до 500 секунд, затем нагревают в растворе расплавленной соли до температуры 350-410°С, что выше температуры начала мартенситного превращения Ms, при этом время «распределения» определяют от 500 до 2000 секунд, так, чтобы в структуре начал образовываться бейнит, финальное охлаждение проводят на воздухе для самоотпуска вторичного мартенсита.

Температуру начала мартенситного превращения Ms и объема образовавшегося бейнита определяют путем дилатометрических исследований.

Углерод обеспечивает высокую прочность и твердость сплава. Уменьшение содержания углерода менее заявленного уровня приводит к снижению прочности, а более высокое содержание по сравнению с заявленными пределами отрицательно влияет на пластичность. Углерод также оказывает положительное влияние на закаливаемость указанной стали. В связи с этим содержание углерода ограничивается пределом от 0,30 до 0,46 масс. %.

Кремний оказывает положительное влияние на способность к закалке и обеспечивает повышенную прочность за счет подавления выделения цементита при операции «распределение». Для обеспечения высокой твердости и прочности, в состав стали включают от 1,5 до 2,0 масс. % кремния. Слишком высокое содержание кремния оказывает отрицательное действие на пластичность и ударную вязкость стали.

Легирование стали хромом приводит к повышению прочности стали. Марганец и хром, повышают прокаливаемость стали, позволяя значительно увеличить толщину закаливаемых деталей при снижении скорости охлаждения при закалке. Высокое содержание хрома (выше 0,8%) приводит к снижению прочности, пластичности и ударной вязкости, поэтому введение в заявленную сталь хрома ограничено в пределах от 0,5 до 0,8 масс. %.

Легирование марганцем приводит к раскислению и упрочнению, а также связывает серу, образуя сульфиды марганца. Содержание марганца в пределах 1,0 - 1,4 масс. % приводит к улучшению ударной вязкости и твердости.

Легирование стали молибденом в диапазоне 0,2-0,4 масс. % приводит к повышению коррозионной стойкости, твердости, а также улучшает ее прокаливаемость. Также молибден предотвращает отпускную хрупкость в процессе термообработки. Легирование стали молибденом более 0,4 масс. % экономически не целесообразно.

Алюминий - основной раскислитель, применяемый при выплавке среднеуглеродистых сталей и необходим для связывания азота в нитриды алюминия и для эффективного сдерживания роста зерна, а также для предотвращения связывания бора в нитриды. Остаточное содержании алюминия в стали не должно превышать 0,02 масс. %, т.к. при превышении этого количества в составе неметаллических включений, неизбежно присутствующих в металле, будет большое количество алюминатов и шпинелей, приводящих к снижению прочностных и пластических характеристик.

Горячая прокатка обеспечивает измельчение исходных аустенитных зерен, что благоприятно влияет на структурные параметры мартенсита после закалки. Это, в свою очередь, приводит к повышению механических свойств низко- и среднеуглеродистых сталей до значительно более высокого уровня. Измельчение исходного аустенитного зерна необходимо, чтобы повысить ударную вязкость и предел текучести, а также пластичность сталей. Температура нагрева под прокатку выбирается выше, чем температура аустенизации при традиционной термической обработке (закалка + отпуск), но ниже чем 1150°С для получения минимального размера исходных аустенитных зерен. Используется обжатие при прокатке не менее 60%, чтобы обеспечить повышение свойств стали, с последующим охлаждением на воздухе.

Для оптимизации свойств среднеуглеродистые стали подвергают двухступенчатой термической обработке «закалка-распределение» (Q&P) после горячей прокатки, чтобы получить структуру, состоящую из первичного мартенсита в количестве не менее 40%, 20-40% остаточного аустенита и бейнита, 20-40% вторичного мартенсита. Нагрев выполняют до температуры AC3+30 - 50°С, но не ниже 900°С, до полной аустенизации с последующим охлаждением в соли, предварительно нагретой до температуры закалки. В предлагаемом способе температура закалки подбирается на 30-50°С ниже температуры начала мартенситного превращения Ms, для получения мартенсита и контролируемого объема остаточного аустенита. Температура и время изотермической выдержки при закалке обеспечивает получение не менее 60% остаточного аустенита. Время изотермической выдержки при закалке от 200 до 500 секунд позволяет полноценно провести процедуру закалки в промышленном исполнении, поскольку нет необходимости предотвращения формирования бейнита в избыточном объеме. Нагрев в печи в расплавленной соли до более высокой температуры по сравнению с температурой закалки необходим для стабилизации остаточного аустенита за счет его насыщения углеродом, который диффундирует в него из мартенсита. «Распределение» проводят при температуре выше Ms в растворе расплавленной соли, нагретой между 350°С и 410°С для выполнения операции перераспределения углерода между мартенситом и остаточным аустенитом. Время распределения составляет от 500 до 2000 секунд, а выбор температуры и времени этой операции определяется необходимостью образования бейнита при этой операции. В бейните паралельно происходит процесс формирования остаточного аустенита. Затем следует охлаждение на воздухе до комнатной температуры со скоростью не более 10°С в секунду до температуры 200°С, чтобы успел произойти самоотпуск вторичного мартенсита, который содержит большее количество углерода, чем первичный мартенсит. Температура распределения выбирается ниже, чем температура образования карбида Fe3C, поскольку его выделение приводит к понижению предела текучести, из-за уменьшения содержания углерода, как в мартенсите, так и в остаточном аустените. В результате такой обработки формируется структура, состоящая из не менее 40% первичного мартенсита, 20-40% остаточного аустенита и бейнита, 20-40% вторичного мартенсита. Формирование такой структуры позволяет достигать одновременно высокой прочности и пластичности. Большое время выдержки при «распределении» повышает технологичность процесса получения структуры и снижает неоднородность, что может привести к более высококачественной продукции со стабильными свойствами.

Примеры осуществления

Высокопрочный горячекатаный лист из среднеуглеродистой стали со следующим химическим составом масс. %: 0,44 С, 1,81 Si, 0,82 Cr, 1,33 Mn, 0,28 Мо, 0,02 Al, остальное Fe и неизбежные примеси (содержание S и Р не более 0,008 масс. %) был получен горячей прокаткой и обработкой «закалка-распределение» (Q&P). Для подбора температур Q&P обработки определялись температуры Ms и Mf с использованием закалочного дилатометра при скорости закалки не менее 200 град/сек при температуре в интервале 900 - 300°С и в интервале 300 - 70°С со скорость 76 град/сек. Температуры Ms и Mf составили 270°С и 51°С.

Пример 1. Высокопрочный горячекатаный лист из среднеуглеродистой стали был получен согласно следующим технологическим операциям:

1) Нагрев заготовки низкоуглеродистой стали в муфельной печи до температуры деформации 1080°С и выдержка в течение 1 часа;

2) Прокатка в интервале температур 1100°С-900°С с обжатием 60% и последующим охлаждением на воздухе;

3) Закалка, включающая аустенизацию при температуре 900°С с выдержкой в течение 300 секунд, охлаждение в горячей среде (соляном расплаве) при температуре 200°С в течение 200 секунд;

4) Распределение при температуре 350°С в течение 500 секунд в соляном расплаве, с последующим охлаждением на воздухе.

Пример 2. Высокопрочный горячекатаный лист из среднеуглеродистой стали был получен согласно следующим технологическим операциям:

1) Нагрев заготовки низкоуглеродистой стали в муфельной печи до температуры деформации 1080°С и выдержка в течение 2 часов;

2) Прокатка в интервале температур 1100°С-900°С с обжатием не менее 70% и последующим охлаждением на воздухе;

3) Закалка, включающая аустенизацию при температуре 900°С с выдержкой в течение 300 секунд, охлаждение в горячей среде (соляном расплаве) при температуре 230°С в течение 360 секунд;

4) Распределение при температуре 400°С в течение 1000 секунд в соляном расплаве, с последующим охлаждением на воздухе.

Пример 3. Высокопрочный горячекатаный лист из среднеуглеродистой стали был получен согласно следующим технологическим операциям:

1) Нагрев заготовки низкоуглеродистой стали в муфельной печи до температуры деформации 1100°С и выдержка в течение 2 часов;

2) Прокатка в интервале температур 1100°С - 900°С с обжатием 80% и последующим охлаждением на воздухе;

3) Закалка, включающая аустенизацию при температуре 900°С с выдержкой в течение 300 секунд, охлаждение в горячей среде (соляном расплаве) при температуре 240°С в течение 500 секунд;

4) Распределение при температуре 410°С в течение 2000 секунд в соляном расплаве, с последующим охлаждением на воздухе.

Результаты испытаний на растяжение при комнатной температуре и твердость по методу Роквелла выполнены в соответствии с ГОСТ. Доля остаточного аустенита определялась с использованием растрового микроскопа с приставкой для ДОРЭ (дифракция обратнорассеянных электронов) анализа. Результаты приведены в таблице 1.

Предложенное техническое решение по сравнению с прототипом обеспечивает комплекс высоких эксплуатационных характеристик горячекатаного листа, а именно высокую прочность, твердость и пластичность, кроме того позволяет получать одновременно высокий уровень прочности и пластичности, что подтверждается показателем сочетания прочности и пластичности (σВ×δ), определяемым как величина произведения временного сопротивления разрушению и относительного удлинения.

Похожие патенты RU2812417C1

название год авторы номер документа
Способ получения высокопрочного стального листа 2023
  • Мишнев Роман Владимирович
  • Борисова Юлия Игоревна
  • Ригина Людмила Григорьевна
  • Ткачёв Евгений Сергеевич
  • Борисов Сергей Иванович
  • Юзбекова Диана Юнусовна
  • Дудко Валерий Александрович
  • Гайдар Сергей Михайлович
  • Кайбышев Рустам Оскарович
RU2813066C1
Способ получения высокопрочного стального листа 2023
  • Мишнев Роман Владимирович
  • Борисова Юлия Игоревна
  • Ригина Людмила Григорьевна
  • Ткачёв Евгений Сергеевич
  • Борисов Сергей Иванович
  • Юзбекова Диана Юнусовна
  • Дудко Валерий Александрович
  • Ветрова Софья Михайловна
  • Гайдар Сергей Михайлович
  • Кайбышев Рустам Оскарович
RU2813069C1
Способ получения высокопрочного стального листа 2023
  • Мишнев Роман Владимирович
  • Борисова Юлия Игоревна
  • Ригина Людмила Григорьевна
  • Ткачёв Евгений Сергеевич
  • Борисов Сергей Иванович
  • Юзбекова Диана Юнусовна
  • Дудко Валерий Александрович
  • Гайдар Сергей Михайлович
  • Кайбышев Рустам Оскарович
RU2813064C1
Способ изготовления заготовки режущего лезвийного инструмента сельскохозяйственной землеройной техники из высокопрочной стали 2022
  • Мишнев Роман Владимирович
  • Борисова Юлия Игоревна
  • Ткачёв Евгений Сергеевич
  • Борисов Сергей Игоревич
  • Юзбекова Диана Юнусовна
  • Дудко Валерий Александрович
  • Гайдар Сергей Михайлович
  • Балькова Татьяна Ивановна
  • Кайбышев Рустам Оскарович
RU2800436C1
Высокопрочная низколегированная сталь для сельскохозяйственной техники 2022
  • Мишнев Роман Владимирович
  • Борисова Юлия Игоревна
  • Ткачев Евгений Сергеевич
  • Борисов Сергей Игоревич
  • Юзбекова Диана Юнусовна
  • Дудко Валерий Александрович
  • Гайдар Сергей Михайлович
  • Пыдрин Александр Викторович
  • Кайбышев Рустам Оскарович
RU2798238C1
Способ получения высокопрочной хромомолибденовой стали 2021
  • Беляков Андрей Николаевич
  • Гайдар Сергей Михайлович
  • Дидманидзе Отари Назирович
  • Долженко Анастасия Сергеевна
  • Дудко Валерий Александрович
  • Кайбышев Рустам Оскарович
RU2779102C1
Способ изготовления высокопрочного стального листа и полученный лист 2015
  • Сюй Вей
  • Арлазаров Артем
RU2683785C2
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВЫСОКОПРОЧНОГО СТАЛЬНОГО ЛИСТА, ОБЛАДАЮЩЕГО УЛУЧШЕННОЙ ФОРМУЕМОСТЬЮ И ПЛАСТИЧНОСТЬЮ, И ПОЛУЧЕННЫЙ ЛИСТ 2015
  • Фёер Гюнхильд
  • Солер Мишель
  • Элл Жан-Кристоф
RU2680043C2
СПОСОБ ИЗГОТОВЛЕНИЯ ВЫСОКОПРОЧНОГО СТАЛЬНОГО ЛИСТА, ОБЛАДАЮЩЕГО УЛУЧШЕННЫМИ ПРОЧНОСТЬЮ, ФОРМУЕМОСТЬЮ, И ПОЛУЧЕННЫЙ ЛИСТ 2015
  • Моханти Рашми Ранджан
  • Цзунь Хюнь Цзо
  • Фан Донвей
  • Венкатасурия Паван К.С.
RU2689573C2
ВЫСОКОПРОЧНАЯ СТАЛЬ, ОБЛАДАЮЩАЯ ХОРОШЕЙ ПЛАСТИЧНОСТЬЮ, И СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ПОСРЕДСТВОМ ПОТОЧНОЙ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ, ОСУЩЕСТВЛЯЕМОЙ ПОСЛЕ ОБРАБОТКИ В ВАННЕ С РАСПЛАВЛЕННЫМ ЦИНКОМ 2014
  • Томас, Грант, Аарон
  • Лосс, Хосе Мауро, Б.
RU2669654C2

Реферат патента 2024 года Способ получения высокопрочного стального листа

Изобретение относится к металлургии, а именно к способу получения высокопрочного стального листа, и может быть использовано для изготовления из него ответственных элементов сельскохозяйственной землеройной техники. Способ получения высокопрочного стального листа включает термомеханическую обработку, при этом получают стальную заготовку, содержащую, мас.%: углерод 0,30-0,46, кремний 1,50-2,0, марганец 1,00-1,40, хром 0,80-1,20, молибден 0,20-0,50, алюминий до 0,02, железо и неизбежные примеси остальное, которую нагревают до температуры 1100-1080°С и выдерживают при данной температуре не менее 1 часа для гомогенизации. Прокатку осуществляют от температуры 1100-1050°С до температуры не менее 900°С с обжатием не менее 60% и с последующим охлаждением на воздухе. Затем повторно нагревают лист до температуры AC3+(30-50)°С, но не ниже 900°С, до полной аустенизации. Охлаждают до температуры закалки в соляном расплаве, предварительно нагретом до температуры на 30-50°С ниже температуры начала мартенситного превращения Ms, при скорости охлаждения 210-250°С в секунду в интервале температур 900-300°С в течение 200-500 секунд с обеспечением получения в структуре не менее 60% остаточного аустенита. Нагревают лист в соляном расплаве до температуры 350-410°С и проводят распределение углерода между мартенситом и остаточным аустенитом в течение 500-2000 секунд с обеспечением формирования в структуре бейнита, а затем проводят финальное охлаждение на воздухе. Обеспечивается получение в стальном листе высокой прочности и пластичности. 1 табл., 3 пр.

Формула изобретения RU 2 812 417 C1

Способ получения высокопрочного стального листа, включающий термомеханическую обработку, отличающийся тем, что стальную заготовку, содержащую, мас.%: углерод 0,30-0,46, кремний 1,50-2,0, марганец 1,00-1,40, хром 0,80-1,20, молибден 0,20-0,50, алюминий до 0,02, железо и неизбежные примеси остальное, нагревают до температуры 1100-1080°С и выдерживают при данной температуре не менее 1 часа для гомогенизации, прокатку осуществляют от температуры 1100-1050°С до температуры не менее 900°С с обжатием не менее 60% и последующим охлаждением на воздухе, затем повторно нагревают лист до температуры АС3+(30-50)°С, но не ниже 900°С, до полной аустенизации, охлаждают до температуры закалки в соляном расплаве, предварительно нагретом до температуры на 30-50°С ниже температуры начала мартенситного превращения Ms, при скорости закалки 210-250°С в секунду в интервале температур 900-300°С в течение 200-500 секунд с обеспечением получения в структуре не менее 60% остаточного аустенита, нагревают лист в соляном расплаве до 350-410°С и проводят распределение углерода между мартенситом и остаточным аустенитом в течение 500-2000 секунд с обеспечением формирования в структуре бейнита, а затем проводят финальное охлаждение на воздухе.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2024 года RU2812417C1

СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ЛИСТОВОЙ СТАЛИ, ХАРАКТЕРИЗУЮЩЕЙСЯ УЛУЧШЕННЫМИ ПРОЧНОСТЬЮ, ТЯГУЧЕСТЬЮ И ФОРМУЕМОСТЬЮ 2016
  • Цзунь, Хюнь Цзо
  • Венкатасурия, Паван
RU2716920C2
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ВЫСОКОПРОЧНОГО СТАЛЬНОГО ЛИСТА С ПОКРЫТИЕМ, ОБЛАДАЮЩЕГО ВЫСОКОЙ ПРОЧНОСТЬЮ, ПЛАСТИЧНОСТЬЮ И ФОРМУЕМОСТЬЮ 2015
  • Моханти Рашми Ранджан
  • Цзунь Хюнь Цзо
  • Фан Донвей
RU2686729C2
СПОСОБ ПРОИЗВОДСТВА ВЫСОКОПРОЧНОГО СТАЛЬНОГО ЛИСТА, ОБЛАДАЮЩЕГО УЛУЧШЕННОЙ ПРОЧНОСТЬЮ, ПЛАСТИЧНОСТЬЮ И ФОРМУЕМОСТЬЮ 2015
  • Моханти Рашми Ранджан
  • Цзунь Хюнь Цзо
  • Фан Донвей
RU2680042C2
СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ ВЫСОКОПРОЧНОГО СТАЛЬНОГО ЛИСТА С ПОКРЫТИЕМ, ИМЕЮЩЕГО УЛУЧШЕННУЮ ПРОЧНОСТЬ И ПЛАСТИЧНОСТЬ, И ПОЛУЧЕННЫЙ ЛИСТ 2015
  • Фан Донвей
  • Цзунь Хюнь Цзо
  • Моханти Рашми Ранджан
RU2687284C2
ГИДРОЗОЛОУЛОВИТЕЛЬ-ТЕПЛОУТИЛИЗАТОР 2013
  • Кочетов Олег Савельевич
  • Стареева Мария Олеговна
  • Стареева Мария Михайловна
RU2524970C1

RU 2 812 417 C1

Авторы

Мишнев Роман Владимирович

Борисова Юлия Игоревна

Ригина Людмила Григорьевна

Ткачёв Евгений Сергеевич

Борисов Сергей Иванович

Юзбекова Диана Юнусовна

Дудко Валерий Александрович

Гайдар Сергей Михайлович

Кайбышев Рустам Оскарович

Даты

2024-01-30Публикация

2023-07-18Подача