Способ переработки нефтяного сырья Советский патент 1989 года по МПК C10G7/00 

Изобретение относится к способу переработки нефтяного сырья и может быть использовано в нефтехимической промьшшенности.

Цель изобретения - повышение выхода дистиллятных фракций.

На чертеже представлена принципиальная схема для проведения способа.

Исходное сырье нагревают в нагревателе 1 и по линиям 2 и 3 вводят на различные тарелки ректификационной колонны 4. Из укрепляющей секции колонны по линиям 5 и 6 выводят дистиллятные фракции. С низа колонны по линии 7 выводят остаток. С тарелки 8, расположенной непосредственно над вводом в колонну верхнего

потока сырья отводят по линии 9 жидкостный поток и направляют его на смешение с нижним потоком сырья перед нагревом. Нагреватель 1 располагают на отметке 10 (расстояние от основа- . ния колонны), обеспечивающей вывод потока из нагревателя выше ввода в колонну верхнего нагретого потока сырья (отметка 11).

В примерах 1 и 2 проводят расчеты атмосферной ректификационной колонны на примере фракционирования частично отбензиненной нефти по известному и предлагаемому способам. Расчет колонн проводят по теоретическим тарелкам. С верха атмосферной колонны получают бензин На верх колонны подают ост4

СО

оэ со

31490139

рое орошение с температурой 70°С. С шестой тарелки колонны выводят керосин, с седьмой выводят циркуляционное орошение в количестве 64 т/ч, охлаждают его в теплообменниках и с температурой 120 С возвращают на . седьмую тарелку колонны. Дизельное топливо выводят с двенадцатой тарелнято двадцать контактных устройств, из них четыре в отгонной секции. Давление верха колонны 0,0026 МПа, перепад давления на контактное устройство равен 0,00013 МПа. Эффективность контактных устройств укрепляющей секции равна 0,88, отгонной - 0,75. С верха колонны выво

Изобретение касается нефтепереработки, в частности способа переработки нефтяного сырья - частично отбензиненной нефти и мазута. Процесс ведут в ректификационной колонне при нагревании и подаче сырья верхним и нижним потоками с выделением дистиллятных фракций и остатка. Для повышения выхода дистиллятных фракций отводят с тарелки колонны (расположенной непосредственно над вводом в колонну верхнего потока сырья) жидкостной поток, который смешивают с нижним потоком сырья перед его нагреванием. В этом случае повышается выход керосина с 19 до 19,2 т/ч и дизельного топлива с 27,3 до 17,8%. При этом содержание фракции с н.к. 360°С в мазуте снижается с 47,99 до 47,65%, с н.к. 420°С во фракции 420-530°С с 25,12 до 24,24%, с т.к. 520*0С во фракции с к.к. 420-520°С с 4,2 до 3,43%, с н.к. 520°С в остатке с 12,26 до 9,63%. 1 ил. 6 табл.

ки колонны. С тринадцатой тарелки ко- 10 дят неконденсируемый пар. С третьего

лонны в количестве 15 т/ч выводят циркуляционное орошение, охлаждают в теплообменниках и с температурой возвращают на тринадцатую тарелку колонны. Верхний поток сырья нагревают в печи до 370 С и вводят между восемнадцатой и девятнадцатой тарелками колонны. Нижний поток сырь нагревают в печи до 38Q°C и вводят в низ колонны, а оттуда выводят ос- таток - мазуг. Всего в колонне принята 21 теоретическая тарелка. Давление верха колонны 0,15 МПа, перепад давления на теоретическую тарелку 0,001 МПа.

Пример 1 (по известному способу). Схема работы и некоторые режимные параметры описаны выше. Основные режимные параметры работы

колонны приведены в табл. 1, фракци- 30 в качестве третьего циркулягщонного

онный состав продуктов разделения - в табл. 2.

Пример 2 (по предлагаемому способу). Отличается от известного

орошения колонны. С низа колонны получают гудрон.

Пример 3 (по известному способу). Схема работы описана выше, тем, что жидкость с восемнадцатой та- 141,8 т/ч сырья нагревают в печи до релки колонны смешивают с нижним по- 390°С и вводят между шестнадцатым током сырья перед нагревом его в печи и семнадцатым контактными устройстИ печь и располагают над уровнем земли на отметке, обеспечивающей вывод потока из печи выше ввода в колонну верхнего нагретого потока. Основные режимные параметры работы колонны приведены в табл. 1, фракционный состав сырья и продуктов разделения - в табл. 3.

Из представленных данных следует, что предлагаемый способ по сравнению с известным позволяет повысить выход дистиллятных фракций. ВьЬсод керосина возрастает с 19 до 19,2 т/ч или на 1,1 мас.% отбор дизельного топлива возрастает с 27,3 до 27,8% или на 1,8 мас.%. При этом содержание фракции с н.к. 360 С в мазуте снижается с 12,7 до 12,16 мае.%.

В примерах 3 и 4 проводят расчеты вакуумной колонны для фракционирования мазута по известному и предлагаемому способам. Всего в колонне приконтактного устройства (счет с верха колонны) выводят фракцию дизельного топлива, часть которой предварительно охлаждают до 40 С и возвращают на

первое контактное устройство колонны в качестве первого циркуляционного орошения. Туда же с температурой 40 С вводят 82 т/ч дизельного топлива из атмосферной колонны. С пятого

контактного устройства выводят фракцию 360-420 С, часть ее охлаждают в теплообменнике до 80 С и возвращают на четвертое контактное устройство в качестве второго циркуляционного орошения. С двенадцатого контактного устройства выводят фракцию 420-520 С, часть ее охлаждают в теплообменнике до 80 С и возвращают на одиннадцатое контактное устройство

вами, а 6 т/ч сьфья нагревают в печи до 396 С и вводят в низ колонны.

Основные режимные параметры работы . колонны приведены в табл. 4, фракционный состав сьфья и продуктов разделения - в табл. 5.

Пример 4 (по предлагаемому

способу). Отличается от известного тем, что с шестнадцатой тарелки колонны отводят жидкостный поток и смешивают с нижним потоком сырья перед нагревом его в печи и печь располагают над уровнем земли на отметке, обеспечивающей вывод потока из печи выше ввода в колонну верхнего нагретого потока. Основные режимные параметры работы колонны приведены в

55

,табл. 4, фракционный состав продуктов разделения - в табл. 6.

Из представленных данных следует, что предлагаемый способ по срав51

нению с известным позволяет повысить выход дистиллятных фракций и улучшить качество получаемых продуктов. Так, выход фракции 360- 420°С возрастает с 26 до 26,4 т/ч или на 1,5 мас.%, фракции 420-520 С с 60,6 до 63,0 т/ч или на 4,0 мас.%. При этом содержание фракции с н.к. 360°С во фракции 36U-420 C снижается с 47,99 до 47,65 мас.%, фракции с н.к, 420 С во фракции 420-520°С - с 25,12 до 24,24 мас.%, фракции - к.к. во фракции 420-520°С - с 4,20 до 3,43 мас.%, с н.к. 520 с в остатке - с 12,26 до 9,63 мас.%. Формула изобретения

Способ переработки нефтяного сырья в ректификационной колонне путем нагрева сырья и подачи в колонну верхним и нижним потоками с получением дистиллятных фракций и остатка отличающийся тем, что, с целью повышения выхода дистиллятных фракций, с тарелки колон- ны, расположенной непосредственно над вводом в колонну верхнего потока сырья, отводят жидкостный поток и подают его на смешение с нижним потоком сырья перед нагревом последне- го.

Таблица 1

39

Таблица 2

Таблица

I1 I

Пример 3 I Пример 4 Показатели | Пример 3 | Пример 4

асход, т/ч:

верхнего потока СЬфЬЯ нижнего потока СЬФЬЯ

неконденсируемого пара дизельного топлива

фр.360-420 С фр. AZO-SZO C остатка

жидкостного потока с шестнадцатой тарелки первого циркуляционного орошения

второго циркуляционного орошения

третьего циркуляционного орошения

емпература,С верха

нагрева верхнего потока сырья нагрева нижнего потока СЬФЬЯ низа

9,4 86

50 40 390

396 384

25,82

36,2

99

50

40

390

396 396

149013910

Продолжение табл.3

0

5

0

5

0

5

Тепловая нагрузка,

ГДж/ч:

печи для нагрева верхнего потока25,54 печи для нагрева нижнего потока 12,10 Теплообменников циркуляционных орошений 53,32

Перепад давления

в трубопроводе от

печи до колонны,

МПа

Содержание фракции,

мас.%

360°С - . в дизельном топливе2,12 н,к. - во фр.360-420°С. 47,99 - к.к. во фр.360-420 С 2,85 н.к. - 420°С во фр.420-5;0 с 25,12 520 С - к.к. во фр.420-520 С 4,20 н.к. - в остатке 12,26

27,02

18,27

57,96

0,0052 0,0026

2,10 47,65

2,81 24,24

3,43

9,63

Таблица 5

Таблица 6