Футеровка работает следующим образом.
Раскаленный кокс поступает на рабочую поверхность футеровки. Ячейки рабочей поверхности заполняются коксовой мелочью и шламом, причем образуется ячеистый слой, состоящий из ребер 2 и дисперсной коксовой среды, Заполнившей ячейки 1. Тепловой поток передается через ячеистый слой к основанию плиты 3 а затем - в окружающий воздух. В связи с тем, что ячеистый слой представляет собой термиVe - объем воздуха в упомянутом объеме дисперсной среды, м3 . Принимают
А к- 1,3 Вт/м-К
(2)
10 8 2.4V10-2 Вт/м К (3)
Считая приближенно размер частиц шлама в пределах 0,3-0, 5 мм, частицы - сферическими и заполнение
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Футеровка вагона для приема и транспортирования раскаленного кокса | 1990 |
|
SU1772126A1 |
Футеровка вагона для приема и транспортирования раскаленного кокса | 1987 |
|
SU1428762A1 |
Футеровка вагона для приема и транспортирования раскаленного кокса | 1990 |
|
SU1736991A1 |
Вагон для приема раскаленного кокса | 1978 |
|
SU859415A1 |
Кузов вагона для транспортирования раскаленного кокса | 1988 |
|
SU1724678A1 |
Футеровка тушильного вагона | 1977 |
|
SU702062A1 |
СПОСОБ КРЕПЛЕНИЯ РЕБЕР ОХЛАЖДЕНИЯ НА КАТОДНЫЙ КОЖУХ АЛЮМИНИЕВОГО ЭЛЕКТРОЛИЗЕРА | 2007 |
|
RU2376402C2 |
КАТОДНОЕ УСТРОЙСТВО АЛЮМИНИЕВОГО ЭЛЕКТРОЛИЗЕРА | 2021 |
|
RU2770602C1 |
Коксотушильный вагон | 1981 |
|
SU981055A1 |
КАТОДНОЕ УСТРОЙСТВО АЛЮМИНИЕВОГО ЭЛЕКТРОЛИЗЕРА | 2006 |
|
RU2321682C2 |
Изобретение относится к коксохимической промышленности, а именно к вагонам для приема и транспортирования раскаленного кокса, используемым в коксовых цехах, и предназначено для использования в тушильных вагонах при тушении кокса мокрым способом и в коксовозных вагонах при сухом тушении кокса. Цель изобретения - повышение срока службы и трещиностойкости футеровки вагона. Рабочая поверхность футеровки вагона для приема и транспортирования раскаленного кокса выполнена с ячейками, причем коэффициент ячеистости находится в пределах 0,5-0,8, а отношение высоты ребра ячейки к толщине футеровочной плиты находится в пределах 0,3-0,75. Рабочая поверхность футеровки содержит ячейки, ограниченные ребрами. 2 ил., 1 табл.
ческое сопротивление, средняя темпе- щ плотнеишим решетчатым, получают для
ратура основания плиты, определяющая ее стойкость, является более низкой (приблизительно на 115°С) по сравнению со средней температурой плиты, не имеющей ячеек. В связи с этим термические нагрузки на футеровку снижаются и, вследствие этого, долговечность и трещиностойкость футеровки увеличиваются.
Применение устройства позволяет повысить стойкость футеровки коксо- тушильного и коксовозного вагонов за счет выполнения рабочей поверхности футеровки с ячейками, причем коэфпорозности
П 1
л
II
20
25
ЯГ- ° 2595,(.)
подставляя (2), (3) и () в выражение (1), получают
Ъ 0,8925 Вт/м К(5)
Определение теплопроводности через слой, содержащий ребра ячеек и дисперсную засыпку шлама. Приближенная оценка коэффициента теплопроводности
фициент ячеистости находится в пре- чп через среду содержащую слои, парал- делах 0,5-0,8, а отношение высоты реб-3° Г™80 П°Т°КУ Да6ТСЯ ра ячейки к толщине футеровочной плиты находится в пределах 0,3-0,6, что . п Oi (1 П ) 01 (6) позволяет значительно уменьшить теп- л v 1/ лм , лопередачу от кокса к футеровке за счет образования теплоизоляционного слоя вследствие заполнения ячеек коксовой мелочью и шламом.
Для определения теплопроводности дисперсной системы кокс - воздух примулой (5):
3« n,1 - ,
- эффективный коэффициент
нимают приближенную схему чередующихся слоев кокса и воздуха:
35 где
теплопроводности через слой, Вт/м-К;
AM - коэффициент теплопроводности материала ребер (металла), Вт/м-К; П, - коэффициент заполнения слоя дисперсной средой, называемый коэффициентом ячеистости.
Ь Л + 11 - ПТ А
(1)
где А - коэффициент теплопроводности дисперсной среды, Вт/м-К; Лц- коэффициент теплопроводности кокса, Вт/м К; коэффициент теплопроводное-50
ти воздуха, Вт/м К; П - пористость дисперсной среды. При этом
П -:
V,
VJ
+ V6
где V к - объем кокса в выделенном - объеме дисперсной среды, м
|3.
порозности
П 1
л
II
ЯГ- ° 2595,(.)
подставляя (2), (3) и () в выражение (1), получают
Ъ 0,8925 Вт/м К(5)
через среду содержащую слои, парал- Г™80 П°Т°КУ Да6ТСЯ . п Oi (1 П ) 01 (6) л v 1/ лм ,
мулой (5):
3« n,1 - ,
- эффективный коэффициент
где
теплопроводности через слой, Вт/м-К;
AM - коэффициент теплопроводности материала ребер (металла), Вт/м-К; П, - коэффициент заполнения слоя дисперсной средой, называемый коэффициентом ячеистости.
При этом
П,
V,
.У1-
+ VM
где Vo. - объем дисперсной среды, м3;
VM - объем ребер ячеек, м3. В рассматриваемом случае ребра расположены квадратной решеткой, при этом
П,
Ч
8)
1
(±)2
1 +$
где & - толщина ребра ячейки, м;
1 - расстояние между ребрами, м.
5
Если, например Ј 0,05 м, получают
П, 0, .
О,Obi
м,
Если футеровка вагона для приема и транспортирования раскаленного кокса изготовлена в виде плиты с ребрами из чугуна, то
Ъм 62,8 Вт/м-К.
Подставляя значения (5), (7), (8) в выражение (6), получают Ъ эфф 19,25 Вт/м-К.Т
Для определения температурного поля используют расчетную схему теплопередачи через плоскую двухслойную стенку. Вычисляют величину плотности теплового потока
tk - te
1 + -А + 1 + 4 + 1
об
А
об
71
m
oi,
де g
- плотность теплового потока,
ВТ/М2;
tK - температура раскаленного кокса,0 С;
tg - температура воздуха,°С;
si - коэффициент теплоотдачи от раскаленного кокса к ячеистому слою, Вт/м2 К;
оЈ - коэффициент теплоотдачи от ячеистого слоя к сплошному слою, Вт/м2-К;
коэффициент теплоотдачи от
Остальные сочетания h и Л не проверялись, так как суммарная толщина футеровки должна удовлетворять неравенствам
0,020 м Ј h+ Д 0,035 м,
здесь h + U является общей толщиной футеровочной плиты. При коэффициенте ячеистости П, 0,5 соответствующая ячеистая система становится трудновыполнимой из-за технологии литья,
1555338
10
20
h А дфер
сплошного слоя ,к воздуху, Вт/м2-К;
толщина ячеистого слоя (высота ребра ячейки), м; толщина сплошного слоя (основания плиты), м; коэффициент теплопроводности через ячеистый слой, Вт/м«К;
7iM - коэффициент теплопроводности сплошного слоя, Вт/м-К. Если А9(рсР 19,25 Вт/м-К; Дм 62,8 , то oi, сЈ П.бВт/м2-, 15 4 3,9 Вт/м2-К. Различие в значениях коэффициентов теплоотдачи определяется тем, что при теплопередаче от кокса к ячеистому слою и от ячеистого слоя к сплошному слою, воздух практически неподвижен, а нерабочая сторона футеровки омывается воздухом. Принимая, что tк 1100°С, te 20°С вычисление средней температуры сплошного слоя проводят по формуле
1
oi, 25
0
5
-ср
- tv.
ч+ч
iM + + -i- + й-.3332-А,
1 + i- + + -1-
& Аэфф W 2Для различных значений h и i результаты вычислений сведены в таблицу: при этом в случае h 0, необходимо положить cL + оо , так как промежуточный ячеистый слой отсутствует. Средняя температура сплошной части плиты,ЭС.
при П 0,8 ребра ячеек не выдерживают на динамическую нагрузку. При значениях 0,5 П, 0,8 средняя температура сплошной части плиты вычисляется аналогично предыдущему и составляет 170-180°С. Это означает, что высота ячеек определяется лишь усло55 вием их заполнения шламом.
Если --- h+A
0,75, то резко ослабляется прочность конструкции из-за относительно малой толщины сплошного слоя футероки к толщине футеровочной плиты должно находиться в пределах 0,3-0,75.
Использование устройства позволяет повысить надежность работы коксовоз- ных вагонов. Формула изобре н и я
футеровка вагона для приема и транспортировки раскаленного кокса, выпол, 1
кости, рабочая поверхность футеровки выполнена с ячейками, причем коэффициент ячеистости находится а пределах 0,5™0,8, а отношение высоты ребра ячейки к толщине футеровочной плиты соответствует 0,3-0,75.
Лыков А.В | |||
Тепломассообмен.Справочник | |||
- М.: Энергия, 1972, с.406 | |||
Там же, с | |||
Способ восстановления хромовой кислоты, в частности для получения хромовых квасцов | 1921 |
|
SU7A1 |
Мучник А.А | |||
и др | |||
Теория и техника охлаждения кокса | |||
- Киев: Высшая школа, 1979, с.59 | |||
Жуковский В.С.Основы теории теплопередачи | |||
-Л.: Энергия, 19&9, с.15 | |||
Тот Л.Ф | |||
Расположение на плоскости, на сфере и в пространстве | |||
- М.: ф-М, 1958, 266 | |||
Кузов устройства для приема раскаленного кокса | 1978 |
|
SU859416A1 |
Печь-кухня, могущая работать, как самостоятельно, так и в комбинации с разного рода нагревательными приборами | 1921 |
|
SU10A1 |
Футеровка тушильного вагона | 1977 |
|
SU702062A1 |
Печь-кухня, могущая работать, как самостоятельно, так и в комбинации с разного рода нагревательными приборами | 1921 |
|
SU10A1 |
чено для применения в тушильных вагонах при тушении кокса мокрым способом и коксовозных вагонах при использовании сухого тушения кокса | |||
Цель изобретения - повышение срока службы и трещиностойкости | |||
На фиг | |||
Печь для непрерывного получения сернистого натрия | 1921 |
|
SU1A1 |
Авторы
Даты
1990-04-07—Публикация
1987-03-30—Подача