Способ односторонней автоматической сварки под флюсом Советский патент 1993 года по МПК B23K9/18 B23K9/02 

занном и синхронно перемещающемся со сварочным аппаратом ползуне, на ползуне и стеклотканевой эластичной подкладке.

Указанным способам и устройствам присущи недостатки, часто не позволяющие получать нужного качества сварного соединения и производительности процесса сварки. К числу факторов, снижающих эффективность применения односторонней сварки, нужно отнести следующие: магнитное дутье, низкий коэффициент расплавления электрода на постоянном токе обратной полярности, подтекание металла сварочной ванны под дугу при сварке металла средней и большой толщины, переменная величина сборочно-сварочного зазора в стыке.

Существуют технологические приемы позволяющие снизить влияние магнитного дутья, однако эти приемы не являются универсальными применительно к автоматической односторонней сварке.

Питание сварочной дуги при односторонней сварке осуществляется как постоянным, так и переменным током, а также смешанное питание при многодуговой сварке. Следует отметить, что односторонняя сварка на ползуне в силу присущих производственных особенностей наиболее распространена в СССР. Как правило, применяется однодуговой процесс сварки с формированием соединения за один проход при сварке металла от 5 до 20 мм толщиной.

Наиболее перспективным, близким по технической сути к изобретению и достигаемому результату являются способ и устройство для двухдуговой сварки на синхронно перемещающемся со сварочным аппаратом медном баш-маке и стеклоленте криволинейных листов на постоянном токе. При этом стеклоподкладка позволяет выбрать зазоры между листами и. ползуном, исключить протекание металла и получить качественные сварные соединения..

К недостаткам способа можно отнести сложность аппаратуры и неудачно выбран- ной-единственный параметр авторегулирования - сварочный ток, находящийся в противоречии со схемой процесса односторонней сварки и величиной зазора в стыке, так как с увеличением зазора необходимо увеличить ток, что приводит к резкому увеличению ширины обратной стороны шва и повреждению башмака, а также к перегоранию прокладки по ширине и к перемещению ее подачи под ползун (естественно, если при сварке предполагается использование ленты экономически целесообразной, ширины), и низкая устойчивость процесса к магнитному дутью.

Цель изобретения - повышение качества и производительности процесса при односторонней сварке на стеклотканевой подкладке и ползуне как при сварке по сборочно-сварочному зазору оптимальной величины, так и имеющему место в релаьных условиях производства линейно-изменяющемуся зазору в стыке с увеличенным допуском. .

0

Цель при односторонней автоматической сварке стыков листов на движущемся ползуне и стеклоленте достигается тем, что сварку выполняют от источника переменно5 го тока с прямоугольной формой кривой в пульсирующем режиме с частотой следования импульсов тока, определяемой выраже2h-VCB. IB , нием с, , и выполнением условии . 4 о +а .- ..- Опр

0 и сви (1,2-1,3)- 1Свп, где а - зазор в стыке (а 0,2-0,35);

S - толщина свариваемого металла; VCB - скорость сварки; . h 1/2, 4- целые-числа; 5 |в - длина сварочной ванны; . Ьпр - ширина проплавления; сви-сварочный ток в импульсе; lean 1св.ст.обр - сварочный ток в паузе; 1св.ст.обр 70 S-табличное значението- 0 «а стационарной дуги обратной полярности, при этом ползун с эластичной подкладкой помещают в ферромагнитный корпус П-об- разной формы с опорными поверхностями, параллельными свариваемым листам и рас- 5 полагаемыми в плоскости верхней поверхности подкладки, причем толщину стенок корпуса выполняют большей или равной толщине свариваемых стальных листов. Для достижения более высокого качества 0 шва и производительности процесса, сварку выполняют с синхронизированной с напряжением на дуге подачей электродной проволоки и стабилизацией напряжения на дуге на уровне напряже- 5 ния дуги паузы при соблюдении условия

Uflfl UflM Ufl.CT,

где идп - напряжение на дуге в паузе; Уди - напряжение на дуге в импульсе; ид.Ст - напряжение на дуге при сварке 0 соединения стационарной дугой,

а токоподвод к свариваемому изделию осу- ществляют в непосредственной близости от стыка.

Смысл совокупности предлагаемых тех5 нических предложений, обеспечивающих

качественное улучшение односторонних

сварных соединений и производительности

процесса, заключается в следующем,

1. Снизить магнитное дутье при сварке.

На фиг, 1 показана схема магнитных полей, действующих на дугу при односторонней сварке стыков листов, и отражен общий принцип снижения их влияния на саврку по предлагаемому способу.

Известно, что под действием параллельного магнитного поля (см. фиг.1) происходит отклонение дуги на одну из свариваемых кромок (правило левой руки), что при больших зазорах в стыке вызывает непровар другой кромки и нарушение формирования шва.

Под действием поперечного магнитного поля происходит смещение дуги в направлении сварки вперед-назад, что сказывается на глубине проплавления кромок и стабильности процесса. Отметим, что поперечное поле в данном случае оказывает меньшее влияние на сварку, так как вызывает перемещение сварочной дуги симметрично свариваемым кромкам.

Электромагнитное поле, обуславливаемое током дуги, воздействует на силу сжатия ее п-лазмы. По данным стойкость дуги (к ее гашению и отклонению) повышается с ростом тока и уменьшением ее длины.

Известно также, что переменный ток дуги ограничивает влияние магнитных полей на дугу за счет генерируемых в свариваемых кромках вихревых токов.

Существенное влияние на общую магнитную обстановку в свариваемых кромках оказывают также поля обратных токов.

Учитывая выше изложенное, для уменьшения магнитного дутья предлагается (см.фиг.1), токоподвод осуществлять к свариваемому изделию в непосредственной близости от свариваемого стыка (к выводной планке, см. фиг.1, 5), при этом в свари- ваемом зазоре взамен любого другого поля, возможно при ином подключении обратного провода, создается поперечное магнитное поле; создать благоприятные условия для улучшения магнитной картины в свариваемом стыке за счет уменьшения взаимодействия полюсов магнитов, удаления из зазора поперечного магнитного поля или изменение его .конфигурации (см. фиг.1). С этой целью предлагается шунтирование поперечного поля ферромагнитным корпусом формирующего устройства, что снижает его действие на дугу и стабилизирует процесс сварки.

Магнитное сопртивление ферромагнитного шунта прохождению силовых магнит- ных линий поля значительно ниже сопротивления воздушного зазора за счет плотного поджатия шунта к листам и того, что A S, где А - толщина стенки П-образно- го ферромагнитного корпуса формирующего устройства; S - толщина свариваемых листов. Возможно также изготовление корпуса формирующего устройства из материала с большой магнитной проницаемого,

5 чем у свариваемой стали,

Предлагается также выполнять сварку переменным, с прямоугольной формой кри- ; вой, током, обеспечивающим как высокую деионизационную стабильность дуги и каче0 ство формирования лицевой стороны шва (соизмеримую со стабильностью дуги постоянного тока), так и снижение самоиндуцированного поля и его симметричность относительно столба дуги; увеличить жест5 кость и стабилизацию столба дуги (улучшить формирование обратного валика шва) при выполнении сварки в импульсном режиме за счет увеличения тока (подачи электродной проволоки) и пониженного напряжения на ду0 ге (длины дуги) в импульсе.

2. Увеличить производительность процесса сварки за счет увеличения коэффициента расплавления электрода на переменном токе сварки по сравнению с

5 постоянным током, обратной полярности и. увеличения скорости подачи электрода в импульсе тока без увеличения ширины шва, так как 1)Ди 1)дп за счет синхронизации напряжения на дуге и скорости подачи элек0 трода. ....-..-.

3. Снизить вероятность подтекания металла сварочной ванны под дугу при сварке и влияние переменного зазора в стыке на формирование одностороннего шва.

5 . Для реализации п.З в изобретении используется, во-первых, дополнительный формирующий обратную сторону шва материал в виде стеклотканевой ленты, располагаемый между свариваемыми листами и

0 ползуном, неподвижной относительно листов при сварке. Эта мера снижает перемещение сварочной ванны в направлении сварки, а также позволяет резко расширить номенклатуру применяемых для односторонней

5 сварки на ползуне флюсов и коренным образом изменить не только металлургию сварочной ванны, но и формирование шва.

Изменение-характера теплоотвода снизу сварного соединения за счет применения

0 теплоизолятора в виде стеклоленты в сочетании с керамическими или плавленными пемзовидными флюсами, обеспечивающими большую проплавляющую способность дуги и малую ширину швов, позволяет

5 уменьшить коэффициент формы, а в данном случае получить и нужную ширину проплавления кромок, что используется в изобретении.

Во-вторых, используется пульсирую- щий режим сварки, позволяющий в импульсном режиме обеспечить величину тока выше критической, а также стабилизировать формирование шва при сварке по переменному зазору в стыке.

ЧЧсследования влияния сварочного тока на формирование обратной стороны шва показывают 1, что во избежание образования дефектов поверхности обратной, стороны шва типа неровностей усиления величина сварочного тока должна быть больше Некоторой критической величины, зависящей от условий сварки. Определяется эта величина из условий, исключающих подтекание жидкого металла ванны под столб сварочной дуги. Установлено, что ве- личина сварочного тока, обеспечивающая заданную глубину проплавления основного металла и удовлетворительное формирование лицевой и обратной сторон шва в усло- виях односторонней однопроходной сварки одной электродной проволоки на флюг.омёдной подкладке с заданным зазором в стыке (0,2-0,3 S), определяется выражением . .

свкр (80-85) S,-0)

где S - толщина свариваемых.листов, мм.

Следует отметить, что фактически односторонняя рднодуговая сварка на движу- щемся ползуне стационарной дугой выполняется на более низких токовых режимах ( 70 S), что связано с особенностью формирования обратного валика шва на ползуне и с опасностью его повреждения на больших токах.

Указанная зависимость (1) подтверждается при сварке тонколистового металла 3-6 мм, когда сварочный ток значительно больше определяемого выражением 70 S, что обуславливает благоприятные условия для формирования одностороннего шва,

Установлено также, что изменение величины зазора вызывает при сварке пропорциональное изменение глубины проплавления кромок, причем одному миллиметру изменения зазора соответствует один миллиметр изменения глубины проплавления.

Изменение глубины проплавления при сварке под флюсом на один миллиметр вызывается также пропорциональным изменением сварочного тока примерно на 100 А.

Таким образом, стабилизацию глубины . проплавки кромок при изменении величины зазора в стыке от среднего, скажем 5 мм, в ту .или иную сторону на имеющую место в практике величину ±3 мм можно компенсировать уменьшением или увеличением сварочного тока в импульсе на 300 А без повреждения формирующего устройства (поскольку импульс кратковременный и используется дополнительная формирующая и теплоизолирующая ползун от дуги стеклолента).

Величина тока импульса сви (1,285

-1,3) -1Свп (1,2-1,3 -yTj) выбиралась с учетом вышеизложенного, а также учитывалось более эффективное использование тепла за период импульса на расплавление свариваемых кромок при пульсирующем режиме (особенно при сварке по увеличенному зазору). При этом 1Свп св.ст.обр. Значение выбранного сви во всех диапазонах применяемых при односторонней однопроходной сварке режимах обеспечивает сви ICB.KP 85-s (при иди идп).

Суммарное тепловложение в основной металл при сварке по предлагаемому способу примерно соответствует тепловложению при сварке стационарной дугой постоянного тока обратной плоярности.

На основании статических данных ширину шва при односторонней сварке принято определять выражением Ьш.ст 1,55 S + 4. Экспериментальные работы, проведенные в ИЭС, показывают, что при сварке пульсирующей дугой швы хорошего качества можно получать при Ьш,имп (1,2. - 1,3)-S + а или, Ьш.имгг(1,45-1,5)-S.

Таким образом, Ьш.имп Ьш.ст (при этом VcB-имп VCB.CT). .

Уменьшение ширины зоны пластических деформаций и увеличение степени пластического укорочения полотнищ при сварке пульсирующей дугой более узким швом с большей, чем при сварке стационарной дугой скоростью обуславливает снижение остаточных деформаций. Нужно отметить более выгодную с позиции снижения угловых деформаций сварных полотнищ форму односторонних швов, получаемую при сварке пульсирующей дугой, с меньшим коэффициентом формы. Одновременно при сварке стыковых швов без скоса кромок пульсирующей дугой с синхронизированной с напряжением на дуге скоростью подачи электродной проволоки исключается образование зоны вогнутости (седловины) по оси шва благодаря тому, что кристаллиты интенсивно изгибаются при кристаллизации вверх, соприкасаясь в центре шва боковыми гранями.,

Установлено также, что при оптимальном формировании шва ширина проплавления свариваемого стыка в поперечном сечении, проходящем через ось электрода,

составляет величину bnp S + а. Выше указанное относится к односторонней сварке на ползуне и стеклотканевой подкладке под керамическими флюсами.

Интересный эффект получен при сварке пульсирующей дугой стыковых соединений со сборочно-сварочным зазором в стыке. За счет пульсации дуги возникают вынужденные колебания сварочной ванны, управляя которыми можно эффективно влиять на характер перемещения в ней расплавленного металла и, в конечном итоге, на стабильность формирования одностороннего шва. Отметим, что для достижения описываемых результатов, наряду с применением стеклол енты и керамических флюсов, использовались дополнительные известные технологические приемы, влияющие на повышение производительности процесса, изменение геометрии сварочной ванны и шва, стабилизирующие положение ванны и дополняющие предлагаемые технические решения. ;Кэтим приемам можно отнести использование электродной проволоки уменьшенного диаметра и сварки углом вперед.

Как отмечалось выше, экспериментально установлено, что оптимальное формирование шва и производительность процесса достигается при bnp S + a, где Ьпр-ширина проплавления свариваемых кромок в плоскости, проходящей через ось электрода и перпендикулярной оси шва; S - толщина свариваемого металла; а - величина сбороч- но-сварочного зазора в стыке.

При этом частота пульсации дуги (вынужденных колебаний сварочной ванны) должна определяться выражением

(2)

При такой частоте следования импульсов обеспечиваются неаилучшие условия для качественного и стабильного формирования одностороннего шва, постоянная ширина проплавления стыкуемых кромок и удержание ванны от подтекания под дугу.

Длительность цикла определяется как

T tM + tn

где tw - время импульса;

tn - время паузы.

На фиг.2 представлены графики автоматически изменяемых в зависимости от переменного зазора.в стыке сварочных параметров при т.. В этом случае частота следования импульсов определяется выраt . 2НЛ/свквт Ч- S жением f „ , g , а ти tn i д/ гДе

df -Г ЬП Усе.К

VCB.K V I J J. о 6 ) к°РРектиРованная в

зависимости от зазора в стыке скорость сварки

а - текущий зазор в стыке,

Одновременно согласно теории автоматического регулирования при сварке по переменному зазору правильный выбор одного параметра регулирования в сочетании с пульсирующим режимом сварки часто

обеспечивает конечную цель регулирования, в то время как стационарные режимы сварки требуют регулирования двух параметров. Как показывает практика, это более сложный путь. Выбранный параметр регулирования - VCB при переменном зазоре в стыке, пульсирующий режим сварки и стабилизация напряжения на дуге (погруженная дуга) при односторонней саврке на

. стеклоподкладке в условиях внешних магнитных воздействий в сочетании с дополнительными технологическими, приемами, упомянутыми выше, обеспечивают качественное улучшение процесса и разработку адаптивного сварочного оборудования.

. . , : .

Объяснением улучшения формирования обратной стороны шва.лульсирующей дугой с частотой, определяемой выражением (2), служит сообщение расплавленной ванны

определенных вынужденных колебаний, обуславливающих образование в ней стоячих волн, в результате подавляется поток металла из головной части сварочной ванны в хвостовую и. одновременно подтекание

ванны под дугу. Таким образом, согласно 1 речь идет о способе внутренней стабилизации положения сварочной ванны, так как эффект достигается выбором параметров режима сварки.

Известно, что в среде, имеющей ограниченные размеры I, стоячая волна может образоваться только в том случае, когда величина I кратна целому числу полуволн Я/2, где Я-длина волны.

в нашем случае размеры ванны составляют

4(S+a)x(S+a)x (S+a), где 1В 4(S+a) - длина сварочной ванны; Ьпр S+a - ширина про- плавления кромок; hB S+fcf+j - глубина

а

ванны, определяемая как сумма высот усилений с лицевой и обратной сторон и толщины металла (),

Тогда максимальная длина полуволны с допущением, что дуга находится по оси стыка и погружена наполовину толщины листов, определится выражением

А 2

S + a

Минимальное количество полуволны, укладывающихся в сварочную ванну по ее длине, составит

n-5s+a}-i6 n (S + a)/4 1D

Время существования ванны в жидком состоянии определяется выражением

V 4(5+а)

1м ч/ - /-

VCBVCB Тогда период и частота колебаний определяются как, .

т tM S+a .- .. 1 п72 . F7c7 .

2- VCB

ев

S+a

(3)

Для расширения диапазона частот пульсирующих режимов сварки при условии отработки тиристорным приводом подачи электрода возмущений по напряжению на дуге в выражении (3) введен коэффициент h 1,2, 4, являющийся по существу коэффициентом кратности полуволн, и выражение приобрело вид:

f

2h-Vca S + а

Экспериментально установлено, что при h 8 возмущения напряжения на дуге по предлагаемому способу тиристорным приводом подачи электрода не отрабатываются.

Отметим, что выбор коэффициента зависит также от толщины свариваемого металла. При сварке металла толщиной до 12 мм включительно лучшие результаты получены при h 4, а при сварке металла большей толщины h 2. Это связано с изменением характера теплоотвода в основной металл с увеличением его толщины и изменением;параметра VCB.

На фиг.З гаредставлены, для применяемой в настоящее время в СССР односторонней сварки дугой постоянного тока обратной полярности зависимости парат.

метров режима и погонной энергии сварки на движущемся ползуне от толщины металла.

Как видно из представленных зависимостей, несмотря на линейный рост Св и q/VcB с ростом толщины свариваемого металла, при мм происходит резкое снижение скорости сварки, что обуславливает и необходимость снижения частоты пульса0 ций дуги (и увеличения длительности импульса).

Напомним, что стабилизация напряжения на дуге иди УДП (сварка модулированным током) необходима для хорошего

5 формирования лицевой стороны шва при сварке под керамическими флюсами, обеспечивающими превосходные механические характеристики сварного шва (АНК-44, АНК-54ИДР.).

0 Возможно выполнение сварки по предлагаемому способу и без выполнения условия иди Ыдл (сварка пульсирующей дугой), так как в этом случае дуга также является источником направленных вынужденных

5 колебаний сварочной ванны и все ранее приведенные рассуждения о снижении магнитного дутья и гидродинамических процессах в сварочной ванне остаются в силе. С некоторым снижением эффективности

0 этот вариант предлагаемого способа рекомендуется для сварки с применением серийных плавленных флюсов и сварочного оборудования. В этом случае в состав сварочного поста необходимо включить специ5 альный источник питания сварочной дуги разработки ИЭС с блоком пульсации дуги. Источник обеспечивает сварку в пульсирующем режиме с двумя энергетическими уровнями дуги и дискретную установку ги и tn.

0 На фиг,4 схематически изображено формирующее устройство для осуществления предлагаемого способа

Формирующее устройство включает в свой состав сменную одноразового исполь5 зования стеклотканевую ленту 1, медный во- доохлаждаемый ползун 2 с прямоугольной канавкой для размещения ленты, закрепляемый винтами в стальном ферромагнитном корпусе 3 П-образной формы с шириной

0 опорных поверхностей 4, параллельных и расположенных выше формирующей поверхности ползуна, и с толщиной стенок, превышающих толщину свариваемых листов 5. На фиг.5 показана схема процесса од5 носторрнней сварки под флюсом по предлагаемому способу.

Устройство работает следующим образом.

Перед сваркой в режиме наладки оборудования производится закрепление конца

стеклоленты на выводной планке (с помощью струбцины) и подключение к ней симметрично стыку в двух точках обратного провода от истчоника питания сварочной дуги с помощью специального быстросъем- ного зажима (фиг.5). При этом во время сварки в зазоре между свариваемыми листами взамен любого другого поля, возмож- но при ином подключении обратного провода, создается поперечное магнитное поле (см. фиг, 1).

После заправки ленты в прямоугольную канавку ползуна 2 производится его поджа- тие к свариваемым листам 5 с усилием Р. При этом опорные поверхности 4 корпуса 3 (см.фиг.4) плотно прижимаются к листам, обеспечивая шунтирование им воздушного зазора стыка, т.е. создаются благоприятные условия для улучшения магнитной картины в свариваемом стыке при сварке путем уменьшения взаимодействия полюсов магнитов (см. фиг. 1), удаления поперечного магнитного поля или благоприятного изменения его конфигурации.

Сварка выполняется переменным с прямоугольной формой кривой током, обеспечивающим как высокую деиониза- ционную стабильность дуги )соизмеримую со стабильностью дуги постоянного тока обратной полярности), так и снижение самоиндуцированного поля и его симметричность относительно столба дуги,. Одновременно сварка выполняется пульсирующей дугой с синхронизированной с напряжением на дуге подачей электродной проволоки, что также повышает стабильность дуги за счет увеличения тока при ее неизменной длине в импульсе. Качество формирования обратной стороны шва повышается в связи с исключением подтекания сварочной ванны под дугу и стабилизацией ширины проплавлё- ния свариваемых кромок пр,и сварке по имеющему место в реальных условиях производства переменному зазору.

Во время сварки в формирующей обратную сторону шва стеклоленте, постоянно поступающей на ползун при его движений, под воздействием дуги и расплавленного металла сварочной ванны выплавляется канавка совместно с формирующей поверхностью, определяющая геометрию обратного валика ..

Образующийся при плавлении стекло- ленты тяжелый кислый шлак (Si02) защищает обратную сторону шва от окисления атмосферы и удерживается на подплав- ленных участках ленты силами когезии. Сварочный же, легкий основной шлак, образующийся при плавлении флюса, рафинирует металл сварочной ванны, формирует и

защищает левую сторону одностороннего шва.

Увеличение производительности процесса (Уев) достигается за счет увеличения

коэффициента расплавления электрода на переменном токе, уменьшения калибра шва при использовании переменного тока, пульсирующего режима сварки с синхронизированной с напряжением на дуге подачей

электродной проволоки и стабилизацией напряжения дуги на уровне напряжения дуги паузы, использования сварочного флюса и дополнительного подкладочного материала. Примеры и режимы выполнения односторонней автоматической сварки под флюсом на ползуне приведены в таблице.

Формула из о б ретени я

1. Способ односторонней автоматической сварки под флюсом стыков листов на движущемся совместно со сварочным аппаратом ползуне, при котором между сварива- емыми листами и ползуном подают

формирующую обратную сторону шва эластичную стеклотканевую ленту; .о т л и ч а ю- щ и и с я тем, что, с целью повышения качества сварного соединения и производительности процесса, сварку выполняют от

источника переменного с прямоугольной формой кривой тока в пульсирующем режиме с частотой следования импульсов тока,

ОС- - . Oh /

определяемой выражениемсв

S +а

0

5

0

5

выполнении условий

Jnp

1СВИ

-(1,2-1,3)1свп, ..-. ;., где а - зазор в стыке (а 0,2-0,35);

S - толщина свариваемого металла;

VCB - скорость сварки;

h 1, 2, 4 - целые числа;

1В - длина сварочной ванны;

ЬПр - ширина проплавления;

1сви - сварочный ток в импульсе;

lean e 1св.ст.обр - сварочный ток впаузе; Лсв.ст.обр.ТО-З -табличные значения тока стационарной дуги обратной полярности;

при этом ползун с эластичной прокладкой помещают в ферромагнитный корпус П-об- разной формы с опорными поверхностями, параллельными свариваемым листам и располагаемыми в плоскости верхней поверхности подкладки, причем толщину стенок корпуса выполняют большей или равной толщине свариваемых стальных листов,

2. Способ сварки по п.1, о т л и ч а ю- щ и и с я тем, что, с целью повышения качества шва и производительности процесса, серку выполняют с синхронизированной с напряжением на дуге подачей электродной проволоки и стабилизацией напряжения на дуге на уровне напряжения дуги паузы при соблюдении условия 1)дп

иди Пд.ст, где Уди - нал ряжение на дуге в паузе;

Оди - напряжение на дуге в импульсе;

ид.с. - напряжение на дуге при сварке соединения стационарной дугой, а токоподвод к свариваемому изделию осуществляется в непосредственной близости от стыка.

Изобретение относится к спЬсобам односторонней автоматической сварки под флюсом с обратным формированием шва на движущемся совместно со сварочным аппаратом ползуне и; может использоваться в судостроении, химическом, нефтяном, тр&нспортном, энергетическом машино- строенйи при изгЬтовлении сварных листовых и корпусных металлоконструкций. Сущность изобретения: сварку выполняют от источника переменного с прямоугольной формой кривой тока в пульсирующем режиме с частотой следования импульсов тока. Изобретение относится к способам односторонней автоматической сварки под флюсом с обратным формированием шва на движущемся совместно со сварочным аппаратом ползуне. Изобретение может быть применено в судостроении, химическом, нефтяном, транспортном, энергетическом машиностроении при изготовлении сваропределяемой выражением i 2h-V( се S +а и выполнением условий и 1сви(1,2-1,3)1Сви, Dnp где а - зазор в стыке (а 0,2-0,33); S - толщина свариваемого металла; VCB - скорость сварки; h- 1, 2, 4 - целые числа; 1В - длина сварочной ванны; Ьпр - ширина проплавления; 1сви - сварочный ток в импульсе; 1Сви 1свст:обр-сварочный ток впау- зеМсвст обр О З табличное значение тока стационарной дуги обратной полярности.Ползун с эластичной подкладкой помещают в ферромагнитный корпус П-образной формы с опорными поверхностями, пара- лельными свариваемым листам и располагаемыми в плоскости верхней поверхности подкладки.Толщину стенок корпуса выполняют большей или равной толщине свариваемых листов/Сварку можно вести с синхронизированной с напряжением на дуге подачей электродной проволоки и стабилизацией напряжения на дуге на уровне напряжения дуги паузы при соблюдении ус- ловиия идп иди-идст, где Одп-напряжение на дуге при сварке соединения стационарной дугой. Токоподвод к свариваемому изделию осуществляется в непосредственной близости от стыка. 1з.п. ф-лы, 1 табл., 5 ил. н ых листовых и корпусных металлоконструкций. Известны различные способы и устройства для автоматической односторонней сварки стыковых соединений плосколистовых конструкций на движущемся ползуне, как-то сварка на ползуне, жестко связанном со сварочным аппаратом, электрически свяел с XJ со VJ О 00 о 0

яов флюсом на Мюгдщеме ползуне ав /уевмгвеяану способ/

Примечание: 1 .Режимы сварки приведены для сварки низколегированной стали

09Г2 сварочной проволокой Св-10ГН.

to

О

Kk 4t .0 ft ffe Sf /fM

(

p

fr

42

4ff

Jd

J6J4

/ГО /Й /Off 30

да

70w 50-40 JO

года

01200«00 1000 900

800- 700 600 500- 400- J00- 00- /00Усб

0 Fl & & /0 U /4 /Ј Й

.Ј-/«;.

а (зазор)

-

/Vgacontt

ЛЛЛЛЯЛ

r/

4a:F(aj

i (бремя)

Риг2

Фиг. 3

L..

VV JL/ ЕГТ1У

S

&

Ф«в. 4