СПОСОБ ПОВЕРХНОСТНОЙ ОБРАБОТКИ ИЗДЕЛИЙ ИЗ ТИТАНА И ТИТАНОВЫХ СПЛАВОВ Российский патент 2003 года по МПК C22F1/18 

Изобретение относится к машиностроению и металлургии и может быть использовано при изготовлении изделий и полуфабрикатов из титана и титановых сплавов, имеющих газонасыщенный слой, сформировавшийся при нагреве на воздухе и в инертных средах.

Известен способ обработки полуфабрикатов и деталей из титана и титановых сплавов, имеющих поверхностный газонасыщенный слой, заключающийся в гарантированном удалении газонасыщенного слоя (см. А.Г. Братухин, Б.А. Колачев, В. В. Садков и др. Технология производства титановых самолетных конструкций. М.: Машиностроение. 1995. С.92, прототип).

Известный способ позволяет получать изделия с полностью удаленным газонасыщенным слоем, что восстанавливает пластичность поверхностного слоя на уровне свойств основного металла. Недостатком способа является завышенное стравливание дорогостоящего металла при невысокой циклической прочности изделия.

Задачей изобретения является оптимизация глубины стравливания газонасыщенного слоя.

Технический результат - повышение эксплуатационных характеристик изделий для расширенной номенклатуры применяемых сплавов.

Достигается технический результат тем, что в способе поверхностной обработки изделий и полуфабрикатов из титана и титановых сплавов после нагрева, включающем удаление сформировавшегося при нагреве газонасыщенного слоя травлением, последнее осуществляют на глубину до оптимального значения перепада микротвердости ΔНV_опт травленой поверхности по отношению к сердцевине, рассчитываемого по формуле
ΔHV_опт = K₁•K₂•(-7•10^-5•σ2в

+0,06•σ_в+15),%,
где K₁ - коэффициент, учитывающий среду нагрева, K₁=1...2;
K₂ - коэффициент, учитывающий характер эксплуатационных нагрузок и наличие структурных и геометрических концентраторов, К₂=1...3;
σ_в - временное сопротивление, МПа.

Величина перепада микротвердости, рассчитываемая по формуле с учетом уровня прочности металла, позволяет выбрать оптимальную глубину травления. При этом в максимальной степени достигается снижение безвозвратных потерь титана при одновременном обеспечении повышенных показателей механических характеристик металла, попадающего в диапазон перепадов микротвердости 0<ΔHV≤ΔHV_опт. Эффект повышения циклической прочности объясняется благоприятным сочетанием концентраций легирующих элементов и примесных атомов внедрения, создающих полезные напряжения сжатия второго рода, препятствующие зарождению и росту усталостных микротрещин.

При меньших значениях ΔНV в сравнении с расчетными (ΔНV_опт) и, соответственно, более глубоком стравливании поверхностного газонасыщенного слоя безвозвратные потери титана увеличиваются с одновременным снижением показателей механических характеристик металла.

При больших значениях ΔНV, превышающих расчетные (ΔНV_опт), и, соответственно, недостаточном стравливании поверхностного газонасыщенного слоя механические характеристики, прежде всего циклическая прочность, падают вследствие охрупчивания металла.

Известных решений, содержащих отличительные признаки, не обнаружено.

Пример конкретного выполнения.

Изготавливали усталостные образцы с центральным отверстием (коэффициент концентрации по Нейберу 2,6) из титанового сплава ВТ6ч толщиной 0,8 мм с временным сопротивлением σ_в = 980 МПа. Отфрезерованные образцы отжигали на воздухе при 850^oС в течение 1 ч.

Микротвердость сердцевины, а также микротвердость поверхности при различной глубине травления определяли на образцах-свидетелях, затем по полученным данным строили график зависимости перепада микротвердости поверхности ΔНV от глубины травления 1 (см. чертеж).

Вычислим оптимальное значение перепада микротвердости для предлагаемого способа. Для нашего случая K₁=K₂=1.

ΔНV_опт=1•1•(-7•10^-5•980²+0,06•980+15)=6,6%.

По вычисленному значению ΔНV_опт= 6,6% из графика чертежа определяем оптимальную глубину травления по предлагаемому способу, она равна 57 мкм.

Зависимость перепада микротвердости ΔHV образца сплава ВТ6ч, прошедшего воздушный отжиг по режиму 850^oС, 1 ч, от глубины травления l.

По способу, принятому за прототип, газонасыщенный слой должен гарантированно полностью сниматься, т. е. глубина травления должна составлять 98 мкм.

Далее образцы подвергали облагораживающему травлению в смеси кислот HNO₃ и HF на соответствующую глубину согласно выполненным выше расчетам.

После травления образцы испытывали на повторно-статическое растяжение при частоте f=0,7 Гц, коэффициенте асимметрии цикла R=+0,1. Максимальное напряжение цикла σ_max составляло 700 МПа.

Результаты испытания образцов сведены в таблицу.

Таким образом, наибольшую циклическую долговечность имели образцы, обработанные по предлагаемому способу.

Экономический эффект заключается в повышении срока эксплуатации изделий и экономии дорогостоящих титановых сплавов.

Изобретение относится к области машиностроения и металлургии и может быть использовано при изготовлении изделий и полуфабрикатов из титана и титановых сплавов, имеющих газонасыщенный слой, сформировавшийся при нагреве на воздухе и в инертных средах. Задачей изобретения является оптимизация глубины стравливания газонасыщенного слоя образцов из титановых сплавов. Предложенный способ включает удаление газонасыщенного слоя травлением на глубину до оптимального значения перепада микротвердости ΔHV_опт травленой поверхности по отношению к сердцевине, рассчитываемого по формуле ΔHV_опт = K₁•K₂(-7•10^-5•σ2B

+0,06•σ_B+15)%, где К₁ - коэффициент, учитывающий среду нагрева, К₁=1...2; К₂ - коэффициент, учитывающий характер эксплуатационных нагрузок и наличие структурных и геометрических концентраторов, К₂= 1. . .3; σ_B - временное сопротивление, МПа. Техническим результатом является повышение циклической долговечности изделий из титановых сплавов. 1 ил., 1 табл.

Способ поверхностной обработки изделий из титана и титановых сплавов, включающий нагрев, удаление газонасыщенного слоя травлением, отличающийся тем, что травление осуществляют на глубину до оптимального значения перепада микротвердости ΔHV_опт травленой поверхности по отношению к сердцевине, рассчитываемого по формуле

где К₁ - коэффициент, учитывающий среду нагрева, К₁=1...2;
К₂ - коэффициент, учитывающий характер эксплуатационных нагрузок и наличие структурных и геометрических концентраторов, К₂=1...3;
σ_B - временное сопротивление, МПа.