СПОСОБ РАЗДЕЛЕНИЯ ПРОПЕНА И ПРОПАНА Российский патент 2007 года по МПК C07C7/05 C07C11/06 C07C9/08 

Изобретение относится к области разделения пропена и пропана, содержащихся в углеводородной смеси, возможно, содержащей также частично другие углеводороды. В частности, изобретение относится к области выделения концентрированного пропена из углеводородной смеси, включающей, как минимум, пропан и возможно углеводороды с более высокими температурами кипения.

Известен [И.Р.Черный. "Производство сырья для нефтехимических синтезов", М., Химия, 1983, с.79-81]. Способ разделения пропена и пропана обычной ректификацией в высокоэффектифных ректификационных зонах, при котором пропен, имеющий менее высокую температуру кипения (его нормальная температура кипения при давлении 1 бар, Т_кн=42,1°С) выделяют в качестве или в составе дистиллята, а более высококипящий пропан (его Т_кн=44,1°С) выделяют в качестве или в составе кубового остатка.

Четкое разделение пропена и пропана и получение высококонцентрированного пропена требует ректификационных зон с чрезвычайно большим числом тарелок (200 и более) и весьма больших флегмовых чисел (18-20). Обычно столь большое количество тарелок невозможно обеспечить в одной ректификационной зоне (колонне) и для разделения используют 2 или 3 колонны, соединенные проотивоточными потоками жидкости и пара так, что они совместно выполняют функции одной весьма большой ректификационной колонны. Процесс требует весьма больших капитальных и энергетических затрат.

Причиной трудности разделения обычной ректификацией являются отклонения от идеальности (закона Рауля) в системе пропен-пропан, образуемой углеводородами разной степени ненасыщенности (с разным числом кратных связей в молекулах). Эти отклонения, обычно выражаемые значениями коэффициентов активности (γ), сопоставимы с отношением давления пара чистых пропена (P°_ПЕ) и пропана (P°_ПА). Это отношение при 40°С составляет 1,20, однако при высокой концентрации пропена значение γ_ПА≈1,13 (при этом γ_ПЕ≈1). В результате значение относительной летучести (α_ПЕ/ПА) пропена и пропана, определяемое уравнением:

при высокой концентрации пропена (что соответствует верху ректификационной зоны) составляет лишь 1,06-1,07, т.е. является весьма низким.

Известен [С.Ю.Павлов. "Выделение и очистка мономеров для синтетического каучука". Л., Химия, 1987, с.51-75] способ разделения углеводородов, отличающихся по числу кратных связей в молекулах, путем экстрактивной ректификации в присутствии высокополярных растворителей (экстрагентов). При этом возрастает относительная летучесть более насыщенных углеводородов, которые выделяют в качестве (или в составе) дистиллята. По отношению к системе пропен-пропан применение полярных экстрагентов означало бы отбирать в дистиллят более высококипящий углеводород-пропан, что требует дополнительных затрат. Процессы экстрактивной ректификации с полярными агентами сложны, ведут к загрязнению продуктов примесями экстрагента и продуктов его разложения и/или гидролиза. Работа с полярными экстрагентами требует их очистки от накапливающихся примесей, что дополнительно усложняет технологический процесс.

Цель изобретения - предложить способ разделения пропена и пропана, не требующий чрезмерно большого числа тарелок и высоких энергозатрат при ректификации, не сопряженный с использованием дорогостоящих полярных экстрагентов.

Нами найдено, что можно существенно повысить относительную летучесть (α_ПЕ/ПА) и снизить затраты на разделение, если парожидкостное разделение проводить в присутствии насыщенного(ых) углеводорода(ов) с температурой кипения как минимум на 30°С выше, чем у пропана.

Мы заявляем: Способ разделения углеводородной смеси, включающей преимущественно пропен и пропан, путем ректификации с выводом потока, имеющего повышенную концентрацию пропена, в качестве дистиллята из верхней части ректификационной зоны и выводом потока с повышенной концентрацией пропана по отношению к сумме углеводородов С₃ из нижней части ректификационной зоны, при котором ректификацию проводят в присутствии углеводородного разбавителя, содержащего преимущественно один или несколько насыщенных углеводородов с температурой кипения, как минимум, на 30°С выше, чем температура кипения пропана.

В качестве зависимых от указанного способа мы заявляем также способы, при которых:

- в большей части указанной(ых) зоны(зон) контактирования в жидкой фазе поддерживают от 20 до 90 мас.% указанного разбавителя;

- в качестве или в составе указанного разбавителя используют насыщенный(е) углеводород(ы) с числом углеродных атомов от 4 до 10;

- разделяемую смесь подают в сечение(я), отстоящее(ие), как минимум, на 10 теоретических тарелок от ввода указанного разбавителя и, как минимум, на 8 теоретических тарелок от вывода потока с повышенной относительной концентрацией пропана;

- в присутствии указанного разбавителя разделение пропана и пропена проводят путем ректификации и/или селективной абсорбции с частичной отпаркой в кипятильнике потока, возвращаемого в указанную зону ректификации или абсорбции;

- указанный углеводородный разбавитель подают в верхнюю часть указанной зоны контактирования и/или в зону конденсации, как минимум, части выводимого из нее парового потока и/или в верхнюю часть дополнительной абсорбционной зоны, соединенной с указанной зоной контактирования газовым и жидкостным потоками;

- выводимый поток с повышенной концентрацией пропена подвергают отделению от примеси разбавителя и/или отделению от примеси углеводородов С₂ в дополнительной(ых) ректификационной(ых) зоне(ах);

- снизу исчерпывающей части зоны контактирования выводят поток, содержащий указанный разбавитель, большую часть пропана и меньшую часть пропена, поступивших с разделяемой смесью, из указанного потока отгоняют углеводороды С₃ в дополнительной ректификационной зоне из нее выводят кубовый остаток, содержащий преимущественно указанный разбавитель, который предпочтительно рециркулируют в указанную зону контактирования и/или зону конденсации выводимого из нее парового потока и/или соединенную с указанной зоной контактирования абсорбционную зону;

- из исчерпывающей части зоны контактирования выводят боковой поток, содержащий большую часть поступающего с исходной углеводородной смесью пропана, который предпочтительно отгоняют от разбавителя в дополнительной ректификационной зоне, и выводят снизу поток, содержащий преимущественно указанный разбавитель, который предпочтительно рециркулируют в указанную зону контактирования, и/или зону конденсации выводимого из нее парового потока, и/или соединенную с указанной зоной контактирования абсорбционную зону;

- в качестве разбавителя используют смесь углеводородов, различающихся по температурам кипения не менее чем на 25°С, разбавитель в процессе или после отгонки из него углеводородов С₃ разделяют на низкокипящую и высококипящую части, которые рециркулируют раздельно, причем более высококипящую часть разбавителя подают в сечение, менее отстоящее от вывода потока, имеющего повышенную концентрацию пропена;

- в процессе ректификации углеводородов С₃ из разбавителя его низкокипящую часть выводят в качестве бокового отбора ниже подачи питания, а высококипящую часть разбавителя выводят в качестве кубового продукта;

- в качестве продукта получают пропен концентрацией выше 97 мас.%, предпочтительно выше 99,9 мас.%.

Термин "зона противоточного парожидкостного контактирования", используемый в п.1 формулы изобретения и далее, означает зону с определенной технологической функцией (разделение пропена и пропана), в которой осуществляется контактирование стекающего сверху зоны потока жидкости и поднимающегося снизу потока пара в присутствии необходимых массообменных устройств. Это не означает противотока в каждом из присутствующих в зоне массообменных устройств, а относится именно к противотоку в зоне в целом. Зона противоточного парожидкостного контактирования не обязательно реализуется в одном аппарате (колонне). Возможно применение двух или нескольких колонн, соединенных так, что паровой поток с верха одной ("нижней") колонны поступает в другую колонну снизу, а жидкий поток, выводимый снизу указанной другой ("верхней") колонны, поступает на верх указанной "нижней" колонны и т.п. Совместно такие колонны функционируют как единая зона разделения. Эти колонны не обязательно находятся одна над другой (они, например, могут находиться на одном уровне). В этом случае термины "нижняя" и "верхняя" понимаются именно в функциональном значении.

Зоны, в которых осуществляются технологические функции за пределами концентраций разбавителя и углеводородов С₃, определяемыми п.2 формулы изобретения: отделение углеводородов С₃ от разбавителя, начальной стадии абсорбции и т.п., понимаются как дополнительные зоны, не относящиеся непосредственно к указанной(ым) зоне(ам) разделения пропена и пропана.

Указанный разбавитель может содержать, кроме насыщенных углеводородов, и другие вещества (ненасыщенные углеводороды, спирты и т.п.) в ограниченном количестве, так чтобы их присутствие не снижало α_ПЕ/ПА ниже 1,12 (предпочтительно не ниже 1,15).

Суть и применение предлагаемого изобретения иллюстрируется фигурами 1-2 и примерами 1-8. Указанные фигуры и примеры не исчерпывают возможных вариантов применения изобретения при соблюдении сути изобретения, изложенной в пункте 1 его формулы.

Согласно фиг.1 разделение исходной углеводородной смеси, включающей преимущественно пропен и пропан, осуществляют в зоне К-1. Исходную углеводородную смесь подают по линии 1. Углеводородный разбавитель, получаемый при объединении потока свежего разбавителя, вводимого по линии 2, и циркулируемого разбавителя, подаваемого по линии 11, направляют по линии 3 и далее по линиям 3а и/или 3б в зону К-1 выше подачи разделяемой углеводородной смеси и/или по линии 3в в зону конденсации паров с верха колонны.

С верха колонны К-1 по линии 4 выводят паровой поток, который, возможно, после добавления по линии 3в разбавителя подвергают, как минимум, частичной конденсации. При неполной конденсации несконденсированный поток выводят по линии 5, конденсат, как минимум частично, выводят по линии 6а в качестве дистиллята, а его остальное количество возвращают в зону К-1 в качестве флегмы. Возможно, из конденсата в сепараторе-отстойнике выслаивают и выводят воду. Возможно, из исчерпывающей части зоны К-1 по линии 7 выводят боковой поток, который подают в ректификационную зону К-2.

Кубовый остаток зоны К-1 выводят по линии 8 и далее направляют по линии 8а в отгонную зону К-2 для отделения преимущественно пропана от разбавителя и/или (если пропансодержащий поток выведен по линии 7) по линии 8в и далее по линии 11, рециркулируют в дистиллят отгонной колонны К-2 (если она используется), содержащий основное количество пропана, поступающего с разделяемой углеводородной смесью, выводят по линии 9а и/или по линии 9б, а кубовый остаток, содержащий преимущественно разбавитель, выводят по линии 10 и далее по линиям 11, 3, 3а или 3б в качестве разбавителя в зону К-1 и/или по линии 3в - в зону конденсации. Часть кубового продукта К-2 может быть выведена из системы по линии 11б для предотвращения накопления примесей в циркулируемом разбавителе.

Дистиллят зоны К-1, содержащий основное количество пропена, может быть направлен по линии 6в в дополнительную ректификационную зону К-3 для отделения от более высококипящих компонентов, в основном от разбавителя в качестве дистиллята зоны К-3 выводят по линии 13 поток, содержащий преимущественно пропен, а кубовый остаток зоны К-3 (в основном разбавитель) по линии 14 выводят и предпочтительно рециркулируют в зону К-1 и/или зону конденсации (линии 11, 3, 3б).

Циркулируемый по линии 11 горячий разбавитель может быть полностью или частично использован для подвода теплоты в зону К-1 через теплообменник-кипятильник (линия 11).

Согласно фиг.2 разделяемую смесь подают по линии 1 в колонну К-1. На верх колонны К-1 по линии 3 или в соединенную с ней противоточными потоками колонну К-1А по линии 3а подают высококипящую часть разбавителя, а по линии 7 ниже ввода потока 3 или по линии 7а ниже ввода потока 3а подают низкокипящую часть разбавителя. Убыль разбавителя компенсируют подачей его по линии 2.

Сверху К-1 или К-1А паровой поток 4 или 4А, обогащенный пропеном, выводят через теплообменник по линии(ям) 5а и/или 5б в качестве продукта. Возможно, часть конденсата возвращают соответственно в К-1 ил К-1А (в К-1А - по линии 6).

Снизу из К-1 выводят поток 8 (разбавитель пропан и, возможно частично, пропен), который подают в колонну К-2.

Сверху К-2 выводят по линии 9 поток, содержащий пропан, частично пропен и, возможно, в ограниченном количестве низкокипящую часть разбавителя. Снизу из К-2 по линии 10 выводят поток, содержащий высококипящую часть разбавителя (в этом случае легкую часть разбавителя выводят в качестве бокового отбора по линии 11) либо смесь низкокипящей и высококипящей частей разбавителя.

Если по линии 10 выводят смесь низкокипящей и высококипящей частей разбавителя, то смесь подают в колонну К-3. Если по линии 10 выводят высококипящую часть разбавителя, то ее рециркулируют по линии 10а и далее по линии 3 в К-1 или К-1А.

Если используют колонну К-3, то сверху нее выводят по линии 12 дистиллят, содержащий преимущественно низкокипящую часть разбавителя, которую далее по линии 7 или 7а рециркулируют в К-1. Снизу К-3 по линии 13 выводят высококипящую часть разбавителя, которую далее по линии 3 рециркулируют в К-1 (ввод выше ввода потока 7) или в К-1А.

В дальнейшем в примерах для краткости используют условные обозначения:

F (поток 1) - исходная (разделяемая смесь), D - дистиллят, W - кубовый поток (остаток), R - флегмовое число (отношение возвращаемой в колонну флегмы к отбору дистиллята), ТТ - теоретические тарелки, при обозначении подачи отсчет тарелок ведется сверху вниз, КПД - коэффициент полезного действия тарелок. Концентрации везде указаны в массовых процентах (обозначено %).

В качестве температуры (Т_к) кипения компонентов указаны их нормальные (при 1 ата) температуры кипения (в °С). Для колонн: Р_в - давление верха, Т_в - температура верха, Т_к - температура куба.

Пример 1

Разделение пропен-пропановой смеси F (75% пропена, ˜25% пропана) осуществляют согласно фиг.1. Колонну К-3 не используют. Из пунктирных линий используют 3а, 6б, 8а, 10, 11б.

Колонна К-1 имеет 55 ТТ (73 практ. тарелок при КПД=75%), колонна К-2 - 20ТТ. Флегмовое число в К-1 - R=4,5; в К-2 - R=4.

Разбавитель (Р) - н.пентан, Т_к=36,1°С. Его подают в сечение, отстоящее от верха на 7 ТТ, поддерживают его концентрацию в жидкости на большинстве тарелок ниже подачи Р - 60-70%. В К-1: Р_в=16,5 ата, Т_в=41°С, Т_к=142°C; в К-2: Р_в=14,0 ата, Т_в=41°С, Т_к=183°С.

Дистиллят D1 выводят по линии 6а в количестве 0,74 кг/ч. Он содержит 99,8% пропена и 0,2% пропана. Снизу К-1 (линия 8) выводят в количестве 7,8 кг поток, содержащий 96,7% разбавителя, 3,2% пропана и менее 0,1% пропена, который подают в К-2. Сверху К-2 выводят в количестве 0,26 кг/ч поток 9а (десорбат), содержащий 96,5% пропана, ˜3% пропена и 0,5% н. пентана.

Пример 2 (сравнительный)

Разделение пропен-пропановой смеси F (75% пропена, 25% пропана) проводят обычной ректификацией.

Ректификационная колонна (последовательное соединение 3 колонн с противоточными потоками жидкости и пара) имеет 200 ТТ. Флегмовое число 20. Р_в=17,0 ата, Т_в=42°С, Т_к=56°С.

Количество дистиллята - 0,75 кг/ч (99,1% пропена, 0,9% пропана).

Количество кубового остатка - 0,25 кг/ч (96% пропана, 4% пропена).

Пример 3 (сравнительный)

Разделение пропен-пропановой смеси F (75% пропена, 25% пропана) проводят обычной ректификацией.

Ректификационная колонна имеет 75 ТТ, R=4,5, Р_в=17,0 ата, Т_в=40°С, Т_к=51°С.

Количество дистиллята 0,81 кг/ч (90,6% пропена, 9,4% пропана).

Количество кубового остатка 0,19 кг/ч (89,7% пропана, 10,3% пропена).

Из примеров 2 и 3 видно, что известный способ ректификации либо требует для выделения концентрированного пропена чрезвычайно больших колонн и флегмовых чисел, т.е. является дорогостоящим (пример 2), либо при умеренном числе тарелок в колонне и умеренном флегмовом числе неспособен обеспечить необходимую четкость разделения (пример 3).

Пример 4

Разделение пропен-пропановой смеси (75% пропена, 25% пропана) осуществляют согласно фиг.1 аналогично указанному в примере 1 (тот же разбавитель, аналогичные числа тарелок, расходы флегмовых потоков в К-1 и К-2 и концентрация разбавителя на тарелках колонны разделения пропена от пропана).

В отличие от примера разбавитель подают в систему конденсации парового потока, выводимого сверху из К-1. Для последующего отделения потока, содержащего преимущественно пропен, от примеси разбавителя используют дополнительную ректификационную колонну К-3. Благодаря подаче разбавителя в систему конденсации в колонне К-1 поддерживают меньшее давление (Р_в=8,1 ата) и соответственно (при той же Т_в=41°С) существенно меньшую температуру на тарелках К-1 и в ее кубе (Т_к=100°С).

По линии 6а (далее 6в) выводят 1,73 кг/ч потока, содержащего 30,97% пропена, 0,03% пропана, 69,0% н. пентана.

Сверху колонны К-3 выводят: 0,74 кг/ч дистиллята, содержащего 99,9% пропена и 0,1% пропана. Снизу К-3 выводят 0,99 кг/ч н. пентана (рециркулируют в систему конденсации пара, выводимого из колонны К-1.

В качестве десорбата из К-2 выводят ˜0,26 кг/ч потока, содержащего 96,6% пропана, ˜2,9% пропена и 0,5% н. пентана.

Пример 5

Проводят разделение пропен-пропановой фракции, содержащей 74,2% пропена, 24,9% пропана и 0,9% углеводородов С₂ (в основном этилена и этана). Разделение проводят в условиях, практически аналогичных описанным в примере 1.

По линии 6а выводят 0,74 кг/ч потока, содержащего 98,7% пропена, ˜0,1% пропана, 1,2% углеводородов С₂, которые по линии 6б подают в дополнительную колонну К-3.

Сверху К-3 (поток 13) выводят 0,09 кг/ч дистиллята, содержащего 90,5% углеводородов С₂ и 9,5% пропена. Снизу К-3 выводят 0,65 кг/ч потока 14, содержащего 99,9% пропена и 0,1% пропана.

Пример 6

Разделению подвергают С₃-фракцию, содержащую 39% пропена, 58% пропана и 3% углеводородов С4 (преимущественно изобутана). Разделение проводят согласно фиг.1. Используют пунктирные линии 3а, 6а, 6б, 8б. Разбавитель - н. бутан (Т_к=-0,6°С). Колонна К-1 имеет 70 ТТ (93 практ. тарелок при КПД≈75%). На тарелках колонны ниже подачи разбавителя (линии 3а) в жидкости поддерживают концентрацию разбавителя 40-50%. Флегмовое число 7. Подача разбавителя 2,22 кг/ч. Р_в=16,5 ата, Т_в=41°С, Т_к=100°С.

По линии 6а выводят дистиллят в количестве 0,40 кг/ч, содержащий 97% пропена, 2,9% пропана, 0,1% н.бутана. Снизу по линии 8б выводят в количестве 2,82 кг/ч поток, содержащий 20,1% пропана, 0,1% пропена, 78,7% н.бутана, 1,1% изобутана.

Пример 7

Разделяют С₃-фракцию, содержащую 40% пропена и 60% пропана. Разделение проводят согласно фиг.1. Из пунктирных линий используют 3а, 6б, 7, 8в. Разбавитель - циклогексан (с примесью гексанов) (Т_к=80,6°С) подают по линии За в количестве 3 кг/ч.

Колонна К-1 имеет 70ТТ (93 практ. тарелок при КПД=75%), R=6,0.

На тарелках колонны К-1 (ниже подачи разбавителя) поддерживают концентрацию разбавителя 50-60%. Р_в=15 ата, Т_в=37°С, Т_к=215°С.

Сверху К-1 выводят в количестве 0,41 кг/ч дистиллят, содержащий 97,1% пропена и 2,9% пропана.

По линии 7 выводят в количестве 0,61 кг/ч парофазный боковой поток, содержащий 96,0% пропана, 0,5% пропена и 3,5% циклогексана.

Снизу К-1 по линии 8 выводят в количестве 2,98 кг/ч растворитель (в основном циклогексан), который далее рециркулируют по линиям 8б, 11, 11б, 3а в колонну К-1.

Как вариант, поток 7 подвергают ректификации от циклогексана в колонне К-2 (11 ТТ) и выводят по линии 9а в количестве 0,59 кг/ч дистиллят, содержащий 99,5% пропана и 0,5% пропена. Кубовый остаток (0,02 кг/ч циклогексана) присоединяют к потоку 8в.

Пример 8

Разделяют пропен (70%)-пропановую (30%) смесь. Разделение осуществляют согласно фиг.2. Из пунктирных линий используют линии 3а, 4а, 5а, 7а, 11 (Колонну К-3 не используют). Разбавитель - смесь, содержащая 40% пентанов и 60% гексанов и гептанов (в пропорции ˜1:1).

В колонне К-1 - 60 ТТ, в колонне К-1А - 7 ТТ, в колонне К-2 - 20 ТТ. В колонне К-1 поддерживают концентрацию разбавителя в жидкости на тарелках 65-70%. В К-1А: Рв=18 ата, Тв (потока 3а)=45°С. В К-1: Тк=155°С.

Сверху К-1А по линии 5а выводят в количестве 0,75 кг/ч поток, содержащий 99,9% пропена и 0,1% пропана.

Снизу К-1 выводят в количестве 8 кг/ч поток 8, содержащий 96,5% смешанного разбавителя и 3,5% пропана (с микропримесями пропена). Поток 8 подают в ректификационную колонну К-2. В К-2: Р_в=15,0 ата, Т_в=44°С, Т_к=182°С.

Сверху К-2 выводят в количестве 0,25 кг/ч дистиллят, содержащий 97,5% пропана и 2,5% пропена.

Снизу К-2 выводят в количестве 4,25 кг/ч кубовый остаток, состоящий практически из гексанов и гептанов. Указанный поток рециркулируют на верх колонны К-1А.

Сбоку колонны К-2 выводят в количестве 3,5 кг/ч боковой поток 11, содержащий 88,6% смеси пентанов и 11,4% смеси гексанов и гептанов. Указанный поток рециркулируют по линиям 11 и далее 7а в верхнюю часть колонны К-1.

Как вариант, боковой вывод (линию 11) не используют. Поток 10 из К-2 подают по линии 106 в колонну К-3. Сверху К-3 выводят 3,2 кг/ч дистиллята, содержащего в основном пентаны, снизу К-3 выводят 4,55 кг/ч кубового остатка, содержащего в основном гексаны и гептаны. В этом случае в К-2: Т_к=165°С. В К-3: Р_в=1,5 ата, Т_в=44°С, Т_к=85°С.

Изобретение относится к разделению низких насыщенных и ненасыщенных углеводородов. При осуществлении способа пропен и пропан, содержащиеся в исходной углеводородной смеси, разделяют в вертикальной зоне противоточного парожидкостного контактирования с выводом из укрепляющей части потока, имеющего повышенную концентрацию пропена, и выводом из исчерпывающей части, соединенной с кипятильником, потока, имеющего повышенную концентрацию пропана на сумму углеводородов С₃. Разделение проводят в присутствии углеводородного разбавителя, содержащего преимущественно один или несколько насыщенных углеводородов С₄-С₁₀ с температурой кипения как минимум на 30°С выше, чем температура кипения пропана. Предпочтительно содержание разбавителя в жидкой фазе 20-90 мас.%. Разделение ведут ректификацией и/или селективной абсорбцией с частичной отпаркой в кипятильнике потока, который возвращают в зону ректификации или абсорбции. Примеси углеводородов С₂ и разбавитель отделяют в дополнительных ректификационных зонах. Технический результат - снижение экономических затрат с высокой четкостью разделения пропена и пропана. 11 з.п. ф-лы, 2 ил.

1. Способ разделения пропана и пропена, содержащихся в исходной разделяемой углеводородной смеси, в вертикальной(ых) зоне(ах) противоточного парожидкостного контактирования с выводом из укрепляющей части потока, имеющего повышенную концентрацию пропена, и выводом из исчерпывающей части, соединенной с кипятильником, потока, имеющего повышенную относительную концентрацию пропана на сумму углеводородов С₃, при котором разделение проводят в присутствии углеводородного разбавителя, содержащего преимущественно насыщенный(е) углеводород(ы) с температурой кипения как минимум на 30°С выше, чем температура кипения пропана.2. Способ по п.1, при котором в большей части указанной(ых) зоны(зон) контактирования в жидкой фазе поддерживают от 20 до 90 мас.% указанного разбавителя.3. Способ по п.1, при котором в качестве или в составе указанного разбавителя используют насыщенный(е) углеводород(ы) с числом углеродных атомов от 4 до 10.4. Способ по п.1, при котором разделяемую смесь подают в сечение(я), отстоящее(ие) как минимум на 10 теоретических тарелок от ввода указанного разбавителя и как минимум на 8 теоретических тарелок от вывода потока с повышенной относительной концентрацией пропана.5. Способ по п.1, при котором в присутствии указанного разбавителя разделение пропана и пропена проводят путем ректификации и/или селективной абсорбции с частичной отпаркой в кипятильнике потока, возвращаемого в указанную зону ректификации или абсорбции.6. Способ по п.1, при котором указанный углеводородный разбавитель подают в верхнюю часть указанной зоны контактирования, и/или в зону конденсации как минимум части выводимого из нее парового потока, и/или в верхнюю часть дополнительной абсорбционной зоны, соединенной с указанной зоной контактирования газовым и жидкостным потоками.7. Способ по п.1, при котором выводимый поток с повышенной концентрацией пропена подвергают отделению от примеси разбавителя и/или отделению от примеси углеводородов С₂ в дополнительной(ых) ректификационной(ых) зоне(ах).8. Способ по п.1, при котором снизу исчерпывающей части зоны контактирования выводят поток, содержащий указанный разбавитель, большую часть пропана и меньшую часть пропена, поступивших с разделяемой смесью, из указанного потока отгоняют углеводороды С₃ в дополнительной ректификационной зоне из нее выводят кубовый остаток, содержащий преимущественно указанный разбавитель, который предпочтительно рециркулируют в указанную зону контактирования, и/или зону конденсации выводимого из нее парового потока, и/или соединенную с указанной зоной контактирования абсорбционную зону.9. Способ по п.1, при котором из исчерпывающей части зоны контактирования выводят боковой поток, содержащий большую часть поступающего с исходной углеводородной смесью пропана, который предпочтительно отгоняют от разбавителя в дополнительной ректификационной зоне, и выводят снизу поток, содержащий преимущественно указанный разбавитель, который предпочтительно рециркулируют в указанную зону контактирования, и/или зону конденсации выводимого из нее парового потока, и/или соединенную с указанной зоной контактирования абсорбционную зону.10. Способ по п.1, при котором в качестве разбавителя используют смесь углеводородов, различающихся по температурам кипения не менее чем на 25°С, разбавитель в процессе или после отгонки из него углеводородов С₃ разделяют на низкокипящую и высококипящую части, которые рециркулируют раздельно, причем более высококипящую часть разбавителя подают в сечение, менее отстоящее от вывода потока, имеющего повышенную концентрацию пропена.11. Способ по п.1, при котором в процессе ректификации углеводородов С₃ из разбавителя его низкокипящую часть выводят в качестве бокового отбора ниже подачи питания, а высококипящую часть разбавителя выводят в качестве кубового продукта.12. Способ по п.1, при котором в качестве продукта получают пропен концентрацией выше 97 мас.%, предпочтительно выше 99,9 мас.%.