где Dx - величина шлифовочного профиля бочки в сечении с текущей координатой, мм;
D - выпуклость профиля бочки опорного валка (максимальная величина шлифовочного профиля), мм;
X - текущая координата, изменяющаяся от X О (посередине бочки) до X - L/2 (на конце бочки), мм; L - длина бочки опорного валка,
мм;
п - степень параболы,
Величина выпуклости опорных валов в каждой последующей по ходу про- катки клети меньше, чем в предыдущей. При этом величина степени параболы в последующей клети больше, чем в предыдущей, и определяется по зависимости
П, П )- , foD ;,//№)«
(2)
где п., п., - степень параболы профиля образующей опорного валка, соответственно в последующей и предыдущей клетях; &Т)., - выпуклость бочки опорного валка, соответственно в последующей и предыдущей клетях, мм; oi - показатель степени,
зависящий от положения валка в клети и клети в чистовой группе стана (0,5 о( Ј5,0). С увеличением степени параболы профиль образующей валка становится более пологим в средней части бочки и интенсивно изменяющимся по ее краям. При такой форме опорных валков изгиб рабочих валкбн, в первых клетях чистовой группы более интенсивный, а в последних - более плавный. В результате, уже начиная с первых клетей выпуклая форма поперечного сече- ния полосы близка к прямоугольной. Эта тенденция сохраняется до конца прокатки в чистовой группе и обеспечивает снижение поперечной разиотол- щинности горячекатаньрс.1- полос. -Экс- периментально установлено, что, чем больше разница величин выпуклости опорных валков, тем большим должно быть и различие между величинами
Q
§
0
5
5
0
0 45 50
tneHH параболы в первой и последней клетях чистовой группы стана. Обнаруженная закономерность описывается степенной зависимостью (2).
Выбор значений показателя степени of зависит от интенсивности износа опорных валков, которая опредепяется величиной их выпуклости, положением опорного валка в клети и положением клети в непрерывной чистовой группе. Так опорные валки с повышенной выпуклостью в большей степени подвержены износу, что должно компенсироваться соответствующим увеличением с( . При малой выпуклости опорных валков целесообразно назначать меньшие значения, вплоть до d - 0,5. При еще меньших значениях различие в величинах степени параболы по клетям будет незначительным и недостаточным для компенсации малого изменения выпуклости бочек опорных валков, что приведет к дестабилизации лрофи- ля полосы, например к вогнутой форме поперечного сечения полученного на ШСГП подката, и повышению отбраковки по разнотолщинности после холодного передела. Большие значения показателя степени, вплоть до о( 5,0, используют в тех случаях, когда выпуклость опорных валков значительна. Дальнейшее увеличение данного параметра ( oi У 5,0) приводит к росту доли полос с повышенной разнотолщин- ностыо, т.е. к снижению качества проката.
Кроме того, нижний опорный валок находится, как правило, в более жест- ких эксплуатационных условиях и подвержен большему износу бочки. Поэтому рекомендуется для нижних опорных валков выбирать большие значения показателя степени d . В зависимости от сортамента ШСГП (по типоразмерам и марочному составу) износ опорных валков может быть максимальным в средней части чистовой группы или возрастать от первой клети к последней. Соответственно целесообразно назначать .максимальные значения d в клетях с максимальным износом бочки валков.
Комплект валковых узлов непрерывной чистовой группы клетей ШСГП работает следующим образом.
После черновой группы клетей полоса 5 с обрезанными концевыми участками поступает в межвалковый зазор, об515
радуемый рабочими 1 и 2 и опорными J и 4 валками, первой чистовой клети, где она подвергается деформации. Затем полосу 5 последовательно обжимают в последующих чистовых клетях до заданной толщины готовой полосы, что обеспечивается соответствующими меньшими зазорами, образованными валковыми узлами, состоящими из рабочих 1 и 2 и опорных 3 и 4 валков, образующие бочек которых выполнены по параболической зависимости (1) с величинами степени, увеличивающимися от первой клети чистовой группы к последней .
Опытное опробование предлагаемого комплекта валковых узлов осуществляли на ШСГП 1700. Полученный подкат сечением 2,5 1100 мм после измерения поперечной разнотолщинности подвергался холодному переделу. Затем производился контроль качества полос по разнотолщинности и определялся объем пониженных сортов.
В таблице приведены результаты сопоставительных прокаток.
Первый вариант прокатки осуществлялся с применением известного комплекта валковых узлов чистовой группы клетей. В остальных вариантах прокатка велась с использованием комплекта валковых узлов с увеличивающейся по ходу прокатки величиной степени параболы, описывающей профиль образующей бочки опорных валков, при этом степень параболы в шестой клети была принята равной 1,2. При малых величинах выпуклости опорных валков (П,) показатель степени о/ был равен 0,5. Качество полос, исследуемое после холодного передела, при этом улучшилось, и объем проката-пониженных сортов уменьшился на 1,3%. При максимальных значениях выпуклости опорных валков показатель степени а выбирался по верхнему пределу « 5,0, и также наблюдалось снижение объема проката пониженных сортов на 0,9%.
3
Минимальная разнотолщинность полученного на ШСГП подката достигалась при оптимальных значениях выпуклости опорных валков и показателе степени d, - 3,5 для нижних валков и
el. 2,0 для верхних. Малая разнотол- щинпость подката отразилась и на объеме полос, сдаваемых с пониженной
сортностью после холодного передела, который уменьшился на 8,6%.
Использование изобретения позволяет улучшить качество полос путем стабилизации профиля их поперечного сечения, что выражается в снижении разнотолщинности .
Формула изобретения
Комплект валковых узлов непрерывной чистовой группы клетей широкополосного стана горячей прокатки, содержащий рабочие и опорные валки с параболическим профилем образующей и
с величиной выпуклости в каждой последующей по ходу прокатки клети меньшей, чем в предыдущей, отличающийся тем, что, с целью повышения качества проката путем снижения
разнотолщинности полосы, профиль образующей бочек опорных валков в кажг л дои последующей клети выполнен с величиной степени параболы большей, чем в предыдущей клети, и определяемой по зависимости
п.
(ал,.., Мп.)°,
где п( , п{( 0
5
П,,40М
с степень параболы профиля образующей опорного валка соответственно в последующей и предыдущей клетях; выпуклость бочки опорного валка соответственно в последующей и предыдущей клетях, мм;
показатель степени, 0,5 of Ј5,0.
Примечание. В числителе н знаменателе параметры для верхнего и нижнего опорного валкоп; п окгбкт- - значения выпуклости бочек опорных валкоо.
название | год | авторы | номер документа |
---|---|---|---|
Комплект рабочих валков | 1987 |
|
SU1503912A1 |
УЗЕЛ ВАЛКОВ ПРОКАТНОЙ КЛЕТИ ПОЛОСОВОГО СТАНА | 1998 |
|
RU2129927C1 |
Способ горячей прокатки на широкополосном стане | 1989 |
|
SU1713695A1 |
Валковый комплект кварто | 1988 |
|
SU1516155A1 |
Комплект рабочих валков чистовой клети полосового стана и способ прокатки полос в рабочих валках чистовой клети полосового стана | 1988 |
|
SU1597242A1 |
СПОСОБ ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ НА ШИРОКОПОЛОСНОМ ПОЛУНЕПРЕРЫВНОМ СТАНЕ | 2015 |
|
RU2613263C2 |
Рабочий валок клети кварто широкополосного стана горячей прокатки,комплект рабочих валков клети кварто широкополосного стана горячей прокатки и способ калибровки комплектов рабочих валков клетей кварто чистовой группы широкополосных станов горячей прокатки | 1985 |
|
SU1424889A1 |
СПОСОБ ПРОФИЛИРОВАНИЯ ВАЛКОВ ЧИСТОВОЙ ГРУППЫ КЛЕТЕЙ КВАРТО СТАНА ГОРЯЧЕЙ ПРОКАТКИ ПОЛОС | 2006 |
|
RU2319560C1 |
Рабочий валок листопрокатного стана | 1987 |
|
SU1555003A1 |
Способ профилирования рабочих валков чистовой группы клетей широкополосного стана | 1988 |
|
SU1537339A1 |
Изобретение относится к черной металлургии, в частности к листопрокатному производству, и может быть использовано на широкополосных станах горячей прокатки (ШСГП). Цель изобретения - повышение качества проката путем снижения разнотолщинности полосы. Комплект валковых узлов непрерывной чистовой группы клетей ШСГП включает валковые узлы, содержащие рабочие и опорные валки. Опорные валки имеют выпусклый параболический профиль образующей, причем в каждой последующей по ходу прокатки клети величина выпуклости меньше, а степень параболы больше, чем в предыдущей. Отношение величин степеней параболы в последующей и предыдущей клетях связано с отношением величин выпуклостей в предыдущей и последующей клетях степенной зависимостью с показателем степени, лежащим в интервале 0,5 ... 5,0. Использование позволяет уменьшить разнотолщинность горячекатаных полос, применение которых в качестве подката при последующем холодном переделе приводит к снижению объема проката пониженных сортов. 1 ил., 1 табл.
лт
Валковый узел клети кварто | 1983 |
|
SU1138199A1 |
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок | 1922 |
|
SU21A1 |
Валковые узлы непрерывного прокатного стана | 1984 |
|
SU1174111A1 |
Устройство для сортировки каменного угля | 1921 |
|
SU61A1 |
Выбрасывающий ячеистый аппарат для рядовых сеялок | 1922 |
|
SU21A1 |
Авторы
Даты
1990-08-15—Публикация
1988-06-29—Подача