СПОСОБ ПОЛУЧЕНИЯ АДИПОНИТРИЛА Советский патент 1971 года по МПК C07C255/04 C07C253/30 

Изобретение касается процесса гидродимеризации акрилонитрила до адипонитрила под действием амальгамы щелочного или щелочно-земельного металла.

Известен способ получения адипонитрила восстановительной димеризацией акрилонитрила амальгамой щелочного или щелочноземельного металла в апротонном органическом растворителе, содержащем воду (1- 30 мол. %), четвертичные соли аммония (0,2-8 мол. %) и исходное соединение (2,5- 20 мол. %) при кажущейся рН среды 7-11,5. Однако применение амальгамы при реакции гидромеризации, особенно при работе в большом масштабе, влечет за собой относительно небольшую скорость реакции. Так например, при преобладании водной среды мономер преобразуется в адипонитрил в количестве 0,001 до 0,0035 кг/моль на 1 м поверхности амальгамы в час. Реакцию можно ускорить и регулировать добавлением промоторов, например солей четвертичного аммониевого основания, но скорость реакции будет только порядка 0,005 кг/моль мономера, преобразуемого в адипонитрил, на 1 м поверхности амальгамы в час.

длительным пребыванием амальгамы в реакторе, что требует соответствующих размеров реактора и объема ртути. Точный механизм всей реакции и функция

добавок, ускоряющих желательную реакцию, полностью не выяснены. Простое усиление перемешивания не дает соответствующего увеличения скорости разложения амальгамы. Установлено, что при реакции гидродимеризации в водной среде нежелательную полную гидрогенизацию можно затормозить, поддерживая турбулентное движение амальгамной фазы и фазы, содержащей реагенты. При этом замедляется образование таких нежелательных побочных продуктов, как олигомеры акрилонитрила или дицианэтиловый эфир, и, главное, значительно повышается скорость реакции и достигается практически полная конверсия натрия. В результате возможно

Применение реакторов меньших размеров.

Описываемый способ получения адипонитрила состоит в восстановительной димеризации а,р-мононенасыщенного нитрила или сложного эфира в среде, способной выделять

реактивный водород при реакции амальгамы щелочного или щелочно-земельного металла в указанной среде в присутствии по крайней мере одного промотора реакции гидродемиризации, и отличается тем, что поддерживают турбулентное движение амальгамной фазы и фазы, содержащей мономер.

Интенсивность турбулентности онредсляется длиной волны рассеяния энергии слг, математически определяющей точку, в которой силы вязкости начинают преобладать над силами инерции турбулентности потока жидкости. Kd можно вычислить но уравнению

к, (

предложенному Батчелором («Гомогенная турбулентность, издание Кзмбриджского университета, 1953), где у - универсальная константа, равная 0,45±0,05 (в данном случае применяется величина 0,45); е - скорость рассеяния энергии на еднннцу массы турбулентной л идкости (см /сек); v - кинематическая вязкость, турбулентной жидкости ().

В сосуде при перемешивании степень рассеяния энергии определяется эиергией, которую можно вычислить по кривым числа энергии.

Необходимым параметром является длшга мегналкн или лопастн, обеспечивающей турбулентность. Для «плотно кипящего слоя число Рейнольдса можно вычислить по следующему уравнению.

г, vd

,

;

где V - средняя скорость прохождения жидкой фазы (5) через отверстия распределительной пластины; d - гидравлический диаметр отверстий распределительной пластины равный

4 X общая площадь поверхности отверстий общая периферическая длина отверстий

V -кинематическая вязкость жидкой фазы (5).

Для раствора мономера, напрнмер акрилонитрнла, энергия турбулентности, рассеянная этой фазой, принимается равной энергии, отдаваемой падением давлення жидкости при прохождении ее через распределительную пластину. Энергия турбулентности, рассеянная фазой амальгамы, нринимается равной энергии, необходимой для проталкивания органической фазы (или фаз) через фазу амальгамы. Объем и физические свойства, необходимые для оценки длины волны рассеяния энергии в этих двух областях, принимаются равными объему н фнзнческим свойствам каждой фазы отдельно.

Под турбулентным движением принимается длина волны рассеяння энергни-амальгамной фазы больще 100 см.- (предпочтительно больше 600 см-). Эти нределы, выраженные числами Рейнольдса, более 10000 (предпочтительно 100.000).

Желательно, чтобы фаза (S), содержащая мономер, также была в турбулентном движеиин. В реакторе с перемешиванием турбулентность мономерной фазы дается числом Рейнольдса более 10000. Прн «плотном кнпящем слое турбулентность мономерной фазы характеризуется длиной волны более 80 см или длиной волны более 170 . Соответствующие числа Рейиольдса будут более 1000. Подходящими комбиианнями степени перемешнвання двух фаз в соответствии с описываемым изобретеинем являются, напрнмер, числа Рейнольдса.

Фаза

Фаза, содержащая мономер ама.чьгамы

1000 «кипящий слой 3000 «кипящий слой 10000 (реактор с перемешиванием)

Сущность способа получения аднпоннтрила

заключается в иоддержанни тесной связи амальгамы с фазой, содержащей мономер. Условия, определяемые содержанием в слое от 65 до 20% по объему амальгамы, в дальнейшем будут называться «плотно кипящим

слоем, в котором амальгама не раздроблена па отде,:1ьные капельки.

Одннм из преимуществ ведения нроцесса в «плотно кипящем слое является тот факт, что в турбулентных условиях происходит значительное перемешиванне амальгамы и концентрация щелочного металла в амальгаме, по крайней мере при отношении длины реактора к его диаметру равном 4, достаточно однородная. Это дает возможность избежать

полного разложения амальгамы. Однако при проведенни нроцесса в условиях более сильного перемешивания, чем образование «плотно кнпящего слоя, наступает состояние диспергирования амальгамы, особенно в присутствии сильных поверхностно-активных четвертичных соедннений и органнческих веществ. Тонко диспергированные капельки чистой ртути образуют очень вязкие эмульсии, которые с трудом отделяются от водноорганической фазы и могут быть причиной большой потери ртути.

Способ образования «плотно кипящего слоя в соответствии с изобретением заключается в .подаче амальгамной фазы в реактор, по крайней мере в одну распределительную пластину, расположенную поперек реактора, до образовання слоя амальгамы. Одновременно снизу вверх поступает струя второй фазы, содержащая мономер, совместно с газовой

фазой, например двуокисью углерода, через одно нлн несколько отверстий в той же распределительной пластине. Эта фаза подается с такой скоростью, что достигается перемещивание и «кипение амальгамной фазы. После

лательно реактор снабдить расширенной цилиндрической секцией, простирающейся над верхним концом «плотно кипящего слоя, и оборудовать его на месте перехода узкой секции в широкую устройством для перелива, например, в форме переливной трубы или перегородки, через которую отработанная амальгама стекает и может поступать обратно в электролизер).

Расщиренная секция реактора является обычным приспособлением для уменьшения скорости потока и для доведения до минимума количества увлекаемой потоком диспергированной отработанной амальгамы. При желании верхний поток можно направить в циклон для удаления из него увлеченной отработанной амальгамы. Прореагировавщая амальгама может течь в обратном направлении через отверстия в ра.спределительной пластине с регулируемой скоростью и собираться на дне реактора.

На |фиг. 1 схематически изображен аппарат для осуществления процесса с «плотно кипящим слоем, поперечный разрез; на фиг. 2- верхняя и нижняя распределительные пластины в горизонтальной плоскости; на фиг. 3- технологическая схема; на фиг. 4 - «плотно кипящий слой, слив и разделительное пространство, вид сбоку (в перспективе).

Поток амальгамы 1 поступает по трубе 2 к верхней распределительной пластине 3. Вторая водная или водноорганическая фаза, содержащая мономер, подается насосом по трубе в реактор 5 и течет вверх через две распределительные пластины 3 и 5. На пластине 3 образуется «плотно кипящий слой. Нижняя распределительная пластина 6 предназначена для регулирования потока второй фазы; верхняя распределительная пластина 3 имеет узкие отверстия, необходимые для достижения скорости потока второй фазы и одновременно для регулирования (доведения до минимума или прекращения, в зависимости от желания) обратного потока амальгамы сверху вниз через отверстия. Принцип конструкции такого устройства известен и для каждого реактора такое устройство можно подобрать эмпирически. В более широкой секции реактора, представляющей разделительное пространство А, скорость потока снижается и кончается плотный слой. Положение распределительной пластины 3 изменять при перемещении питательной линии (трубы 2) вверх или вниз; при регулировании скорости потока жидких фаз можно одновременно регулировать глубину плотного слоя. Основная масса отработанной ртути переливается через перегородку 7 в канал 5 и по трубе 9 через устройство для уравновешивания давления (на чертежах не показано) поступает в электролизер для повторного амальгирования.

110 содержащая водный раствор бикарбоната натрия, органические продукты или растворители и некоторое количество увлеченной ртути, поступает в циклон 10, в котором отделяются 5 остатки увлеченной ртути, стекающие по вертикальной трубе //, а вторая фаза удаляется по трубе 12 на стадию .получения конечного продукта и в циркуляционную систему. Вся амальгама, которая возвращается обратно 10 через распределительные пластины, скопляется у основания реактора и стекает по трубе 13 через устройство для выравнивания давления (на чертежах не показано) в систему для регенерации амальгамы.

5 На фиг. 3 показано расположение аппаратуры, используемой для непрерывной гидродимеризации акрилонитрила.

Амальгама цоступает по линии б в реактор 5 с кипящим слоем, а водная фаза подается в

0 виде измеряемого и регулируемого потока в. В этот поток впрыскивают двуокись углерода, необходимую для контроля рН и нейтрализации натрия, по линии г, оборудованной ротаметром. Подготовленный водный раствор

5 акрилонитрила и соли четвертичного аммониевого основания поступает в поток в из напорных баков 14 и 15. Отработанная ртуть возвращается в систему регенерации амальгамы (на чертежах не показана) по линии д, в которую по линиям е, ж 1 3 соответственно сливаются отработанная амальгама, отделенная в аппарате 16, и все остатки из реактора 5. Питательный резервуар 17 насоса 18 и обеспечивает циркуляцию, теплообменник 19 регули5 Рует температуру в реакторе. Продукт реакции непрерывно удаляется в виде струи и через сепаратор 20, в котором он разделяется на органическую фазу в виде струи к и водную фазу, которая по линии л подается в центрифугу 21. Бикарбонат натрия (N) отфильтровывается в центрифуге, и водный раствор, содержащий органический продукт и бикарбонат натрия, возвращается в процессе через наборный бак 22. Продукт, выделяющийся из

5 струи и, используется для регулирования концентрации пасты. Струя м, циркулирующая через теплообменник 19, используется для регулирования скорости потоков, диспергирования бикарбоната натрия и температуры реакции. Когда применяется гомогенная органическая фаза, в которой отсутствует отдельная водная фаза, процесс идет по той же схеме, но сепаратор 20 не используется. Бикарбонат натрия отфильтровывается от струи w

5 на центрифуге 21, и полученный димер отделяется от непрореагировавшего мономера, растворителя и добавок, ускоряющих гидродимеризацию известными приемами. К веществам, ускоряющим реакцию гидродимеризации, относятся катионы аммония, фосфония или сульфоння, например тетраалкиламмониевые, тетраалкилсульфониевые и триалкилсульфопиевые соли, и, кроме того, некоторые полярные апротонные растворитеформамид, дпэтилформамид и дпметилацетамид.

Предпочтительными добавками в средах, содержащих более 50% полярных апротонных растворителей, являются соли тетраметиламмония, тетраэтиламмония и триметилэтиламмония, например галоидные, особенно хлориды; в средах, содержащих более 50% воды,- бромистый триметилцетиламмоний.

В данном описании составы реакционной среды даны по весу, исключая амальгамную фазу.

Реакционная масса содержит 2,5-20 мол. % а,р-непредельного нитрита или эфира, 1- 30 мол. % воды и от 0,2 до 8 мол. % соли четвертичного аммониевого основания; остальную часть реакционной среды составляет в основном полярный органический растворитель.

В качестве среды применяется предпочтительно вода, однако воду частично или полностью можно заменить спиртом, например метанолом, этанолом или циклогексанолом. Подходящими растворителями являются ацетон, ацетопитрил, формамид, диметилформамид, диметилсульфоксил, диэтилформамид, диэтилацетамид, диоксан и тетрагидрофуран. Наиболее предпочтительным апротонпыми растворителями являются ацетонитрил и адипонитрил. Количество воды можно изменять в широких пределах, и это количество пе имеет решающего значения. В качестве ингибитора полимеризации применяют соединения, употребляемые для предотвращения полимеризации винила, предпочтительно N,N-№Meтилнитрозоанилин.

В данном описании термин рН относится к «кажущейся величине рН, наблюдаемой па обычном приборе для измерения рН с применением стеклянного электрода, так как нельзя допустить, что в системах водноорганического или преимущественно органического растворителя показания обычного прибора для регистрации рН или изменение окраски химического индикатора будут иметь такое же значение концентрации водородных ионов, какое было бы в полностью водной системе.

Величину кажущейся рН поддерживают путем регулируемого добавления кислоты, н&. пример угольной, в пределах от 7 до 11,5.

Наиболее предпочтительным является давление немного выше атмосферного, но можно применять более высокое или пониженное давление. При реакции гидроокиси щелочного металла с двуокисью углерода в присутствии воды в реакционной среде образуется и осаждается бикарбонат щелочного металла. Обычно эту соль отделяют при -периодическом или непрерывном фильтровании, например непрерывно пропуская часть реакционной смеси через фильтр или центрифугу, чтобы избежать создания большой концентрации твердых веществ.

Реакцию можно проводить при температуре окружающего воздуха в пределах от О до 60°С, предпочтительной является температура в пределах от 20 до 45°С.

Так как в процессе, проводимом в «плотно кипящем слое, могут быть достигнуты чрезвычайно большие скорости реакции (в 10 раз больще, чем ,при известных процессах) и так как реакция экзотермична, необходимы средства для поддержания температуры в определенных -пределах. Один из обычпых способов достижения этого заключается в циркуляции фазы, содержащей мономер, через холодильник.

При осуществлении процесса непрерывным

методом с применением двуокиси углерода

для нейтрализации в реакторе осаждается

бикарбонат натрия.

Это можно избежать в водной среде путем

охлаждения струн водной фазы, вытекающей из реактора, до температуры ниже температуры реакции, в результате чего бикарбонат натрия кристаллизуется вне реактора. После фильтрования в реактор возвращается струя,

предварительно нагретая до температуры реакции.

Под термином «а,р-непредельный нитрил с одной двойной связью подразумевают акрилонитрил и его гомологи, имеющие не менее

одного алкильного заместителя, содержащего до 4 атомов углерода, у а или |3-атома углерода, соединенного двойной связью.

Важным преимуществом процесса является значительное увеличение производительности

на единицу массы ртути и единицу объема реактора. Еще одним преимуществом является разложение амальгамы до желательного минимального количества щелочного металла. Одновременно достигается большой выход

димера, торможение побочных реакций при небольшой концентрации промотора и большая степень конверсии акрилонитрила за один проход.

Изобретение пояснено, но не ограничено примерами. В примерах 1-8, 18-31 и 32-47 показано влияние турбулентности на конверсию натрия (как параметр скорости реакции). В примере 15 - возможность достижения высоких выходов при длительной работе непрерывным методом. В примерах 9-14-большие скорости реакции на единицу массы ртути и единицу объема реактора и уменьшение количества нежелательных побочных продуктов при исключительно низких концентрациях четвертичных аммониевых оснований. В примере 16 и 17 - результаты работы в среде, содержащей более 50 вес. % апротонных полярных растворителей.

Все величины -приведены в систему COS, кроме особо указанных случаев.

Пример 1-8. Примеры показывают влияние турбулентного перемешивания на конверсию натрия, что доказывается скоростью реСтепень конверсии

масса натрия,

100

введенного

в амальгаму

масса натрия, введенного в амальгаму Реактор представляет собой стеклянную трубку с внутренним диаметром 101 мм и высотой 165 мм, дно Которой припаяно непроницаемо для жидкости к цилиндрическому желобу (с рубашкой) глубиной 25,4 мм и внутренним диаметром 101 мм, изготовленному для лучшей теплопередачи и смачивания ртути из мягкой стали. На дне реактора расположены поперечные ребра из мягкой стали. Верх реактора образован стандартным промышленным фитингом с пятью отверстиями из стекла «Квикфит. Две самостоятельные мешалки с переменной скоростью (каждая с двумя лопастями диаметром 50 мм погружены в амальгаму и фазу. Лопасти мешалки в амальгаме птириной 6,35 мм располагаются под углом 60° к горизонтали и 60° одна к другой. Лопасти мешалки в водной среде шириной 7,9 мм расположены вертикально. На стенке сосуда по всей длине обеих фаз диаметрально расположены две вертикальные перегородки шириной 12,7 мм. Основные секции реактора соединены с помошью стержней. Свежая амальгама поступает в реактор через стенку основания из мягкой стали, а отработанная амальгама удаляется со дна через отверстие, расположенное диаметрально противоположно входу. Через стеклянную отводную трубку в реактор поступает водная фаза, а через боковую трубку на верху реактора удаляются продукты реакции. В реактор поступает амальгама натрия со скоростью 85 мл/мин, содержашая 0,3 вес. % натрия, высота слоя ртути равна 25,4 мм. Температуру поддерживают на уровне 40°С с помощью охлаждающей рубашки, а в водной фазе постоянно поддерживают концентрацию акрилонитрила равной 4 и 6 вес. % бромистого триметилцетиламмония. К акрилонитрилу добавляют ничтожное количество паранитрозодиметиланилина в качестве ингибитора полимеризации. В реактор непрерывно подают двуокись углерода в количестве, превышающем необходимое для превращения всего натрия в бикарбонат натрия, рН раствора не превышает 8,5. При всех опытах желательная степень перемешивания каждой фазы, выражаемая числом Рейноль.дса, достигается путем регулирования скоростей обеих мешалок. В табл. 1 показана степень турбулентности каждой фазы и результаты, полученные при 6 вес. %/объем бромида четвертичного аммония в примерах 1-8.

Во всех экспериментах 1-8 отношение адипонитрила к пропионитрилу было больше, чем 93±5 : 7±4, где ±5 и ±4 соответственно предел колебания ошибок опыта и аналитических ошибок; отнощепие масс всех олигомеров (тример и тетрамер) к аддпонитрилу было менее 1 :7.

10

Таблица 1 Влияние турбулентности в каждой фазе

10

15

Примеры 9-14. Эти примеры показывают влияние уменьшения концентрации соли четвертичного аммониевого основания при

применении «плотно кипящего слоя.

Описанный аппарат (см. фиг. 1-4) работает в следуюш;их условиях.

Водная фаза протекает через реактор 5 с такой скоростью, что образуется плотный цилиндрический слой амальгамы глубиной 25,4 мм и диаметром 25,4 мм.

Тепло, выделяюшееся при реакции, удаляется с помощью теплообменника 19. Температуру реакции, измеряемую в разделительном пространстве, поддерживают равной 40°С. Концентрацию акрилонитрила, стабилизированного следами паранитрозодиметиланилина, также поддерживают иостоянной в течение всего опыта.

Скорость амальгамы равна 85 мл/мин при содержании в ией 0,3 вес. % иатрия. Двуокись углерода непрерывно ноступает в реактор в количестве, превышающем необходимое для превращения всего натрия в бикарбонат натрия. При каждом опыте распределение продуктов устанавливали газожидкостным методом хроматографии и обычиым анализом. Условия опытов и полученные результаты показаны в табл. 2. Конверсия натрия

Таблица 2

Влияние уменьшения количества соли четвертичного

аммониевого основания Концентрация в плотно кипящем слое

50

55

60

близка к 100% при каждом опыте (более 99,9%). Процесс проводят непрерывно в течение 2-8 час.

Пример 15. В реакторе 5 с «плотно кипящим слоем, описанном в примере 9 (схема аппаратуры на фиг. 3), циркулирует 14 л раствора реагента со скоростью 3,78 л/мин. В реактор непрерывно поступает 85 мл/мин амальгамы натрия при температуре 40°С, поддерживаемой с помощью теплообменника. Мономер стабилизируют следами паранитрозодиметиланилина. Двуокись углерода непрерывно поступает в реактор в количестве, превышающем количество, необходимое для нревращения натрия в бикарбонат натрия. Величина рН раствора постоянно равна примерно 8,5. Распределительная пластина 3 имеет свободную поверхность, равную 13%. Глубину «плотно кипящего слоя поддерживают равной 50,8 мм. При этих условиях объемная доля слоя амальгамы составляет 40-50%. Концентрацию акрилонитрила и бромида триметилцетиламмония в водной фазе поддерживают равной 3,5 и 12,0 вес. % соответственно. Через 11 час получают примерно 5 кг продукта; методом жидкостно-газовой хроматографии устанавливают, что он содержит (в вес. %) 84,5 адипонитрила, 6,8 лропионитрила и 8,7 олигомеров и акрилонитрила. Степень конверсии натрия достигает 98,7%.

Пример 16. Процесс проводят в органической среде, состоящей более чем на 50% по весу апротонного .полярного растворителя из адипонитрила, т. е. продукта реакции.

В реакторе 5 диаметром 12,7 мм и объемом 34 мл, содержащем «кипящий слой, циркулирует 4 л органической фазы со скоростью 900 мл/мин. Амальгама (0,3% по весу натрия) поступает в реактор со скоростью 30- 40 мл/мин. Циркулирующая органическая фаза содержит 85 вес. % адипонитрила, 7 вес. % акрилонитрила, 3 вес. % хлорида тетраэтиламмония и 5 вес. % воды.

Кипящий слой содержит примерно 50% по объему амальгамы. Двуокись углерода непрерывно поступает в реактор в количестве, превышающем количество, необходимое для превращения всего натрия в бикарбонат натрия. Акрилонитрил, хлорид тетраэтиламмония и воду добавляют в количествах, достаточных для поддержания их .первоначальной концентрации.

Через 280 мин методом газо-жидкостной хроматографии определяют состав продукта (в вес. %): 88,0 адипонитрила, 5,2 пропионитрила и 6,8 тримера.

Пример 17. Процесс проводят в присутствии более чем 50 вес. % смещанных апротонных растворителей в качестве среды в условиях, описанных в примере 16, но с применением органической фазы, содержащей 50 вес., % адилонитрила, 7 вес. % акрилонитрила,, 32 вес. :.% ацетопитрила, 3 вес. % ксилола гЗ вес.% хлорида тетраэтиламмония и 5 вес. воДыУПолучают 0,9 кг органического

продукта, который, как установлено методом газо-жидкостной хроматографии, содержит, (в вес. %) 92,0 адипонитрила, 6,4 пропионитрила и 1,6 тримера.

Скорость протекания амальгамы была равна 40 мл/мин.

Примеры 18-27. Примеры показывают влияние турбулентности в каждой фазе на конверсию натрия. Эти эксперименты проводят, как описано в примере 1, в реакторе с перемещиванием, но применяют органическую фазу, имеющую следующий первоначальный состав (в вес. %): адипонитрил 80, акрилонитрил 10, хлорид тетраэтиламмония 5, вода 5. Скорость циркуляции амальгамы 19 мл/мин (0,3 вес. % натрия). Полученные результаты приведены в табл. 3.

Таблица 3 Влияние турбулентности каждой фазы

Как видно из таблицы, большая степень конверсии натрия достигается только при

большей степени турбулентности.

Примеры 28-47. Реактор, примененный для характеристики жидкостной динамики и производительности в реакторе с «плотно кипящим слоем, состоит из стеклянной секции

диаметром 4,83 см, в котором верх слоя амальгамы определяется переливной перегородкой, и из такой же секции большего диаметра (10,16 см), играющей роль разделительного пространства для отделения отработанной амальгамы от фазы, содержащей мономер.

Амальгама поступает в реактор через центральную трубку с внутренним диаметром 4,76 мм. Струя амальгамы поступает в реактор на 3 мм выще центра распределительной пластины. Испытуемые пластины имеют обшую поверхность отверстий для протекания водноорганической фазы, равную 4,2; 5; 10 и 15% всей поверхности пластины при диамет13

Скорость .протекания водноорганической фазы изменяют от степени турбулентности, при которой фаза амальгамы перемешивается при умеренной скорости прохождения через нее пузырьков органической фазы, до степени турбулентности, лри которой фаза амальгамы полностью диспергирована и в значительном количестве удаляется из реактора струей органической фазы. Органическую фазу вновь возвращают в реактор через внешнюю цепь, состоящую из теплообменника, насоса, ротаметра и крана для регулирования потока.

Удаляемую из реактора амальгаму направляют в аппарат для разложения ее с помощью кислоты, откуда отработанная амальгама циркулирует через электролизер, кран, регулирующий скорость потока, и устройство для восстановления скорости потока и возвращается в качестве свежей амальгамы на дно реактора.

14

В примерах 28-47 скорость подачи амальгамы достигает 405 мл/мин, а органическая фаза состоит из 5 вес. % хлорида тетраэтиламмония, 50 вес. % адипонитрила, 20 вес. % ацетонитрила, 6 вес. % воды, 7 вес. % акрилонитрила и 3 вес. % ксилола.

Предмет изобретения

Способ получения адипонитрила восстановительной димеризацией акрилонитрила амальгамой щелочного или щелочно-земельното металла в апротонном органическом растворителе, содержащем воду и четвертичные соли аммония, отличающийся тем, что, с целью увеличения выхода и чистоты целевого продукта, процесс ведут в «плотно кипящем слое, характеризующемся числом Рейнольдса для амальгамной фазы от 10.000 до 200.000 и для органической фазы от 1000 до 15.000 и длиной волны рассеяния энергии для амальгамной фазы от 100 см до 1500 см.- и для органической фазы от 80 см.- до 300

1

/18

ОООООО

19 Раг. 3

т-у,

Ш|

. .yji;--.

-r--r.