СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ СТАЛИ Российский патент 2004 года по МПК B22D11/124 

Описание патента на изобретение RU2223162C1

Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к непрерывной разливке стали в непрерывнолитые слитки слябового сечения из трещиночуствительных марок стали, включающих элементы C, Mn, Al, S, N, Nв, B.

Наиболее близким по технической сущности является способ непрерывной разливки стали, включающий подачу стали в кристаллизатор, вытягивание из него слитка слябового сечения, подачу на поверхность слитка в зоне вторичного охлаждения под кристаллизатором охладителя при помощи форсунок, сгруппированных в форсуночные секции, поддержание и направление слитка в зоне вторичного охлаждения при помощи холостых и приводных роликов, изменение удельных расходов охладителя в зоне вторичного охлаждения по экспоненциальному закону от максимального значения в начале зоны до минимального значения в конце зоны.

Для интенсификации процесса охлаждения широких граней слитка на участке, примыкающим к кристаллизатору, составляющем 0,03-1,1 длины жидкой фазы слитка, осуществляют подачу 35-60% подаваемого охладителя, расход которого предварительно определяют по формуле:
Q=A•B•V1,5.

При этом через первый ряд форсунок, установленных непосредственно под кристаллизатором, охладитель подают с максимальным расходом:
Qa=B(C+d•V),
где А=11-16; В - ширина отливаемого слитка, м; С=0,8-1,0; d=1,2-1,4; V - скорость разливки, м/мин.

(См. патент РФ 2035259, кл. В 22 D 11/124, БИ 14, 1995 г.).

Недостатком известного способа является повышенная степень пораженности непрерывнолитых слябов поверхностными и угловыми трещинами. Это объясняется тем, что в известном способе при указанных режимах вторичного охлаждения не учитывается присутствие в разливаемой стали легирующих элементов и вредных примесей, способствующих образованию трещин на поверхности слябов. По известному способу под кристаллизатором подают повышенный расход охладителя, что приводит к увеличению трещинообразования на поверхности широких и узких граней сляба. Кроме того, в известном способе охладитель подают на угловые участки сляба со стороны широких и узких граней, что приводит к образованию угловых трещин. Сказанное приводит к повышенной отбраoвке слябов по поверхностным и угловым трещинам.

Технический эффект при использовании изобретения заключается в уменьшении отбраковки непрерывнолитых слябов из трещиночуствительных марок стали по поверхностным и угловым трещинами.

Указанный технический эффект достигают тем, что способ непрерывной разливки стали включает подачу стали в кристаллизатор, вытягивание из него слитка слябового сечения, подачу охладителя на поверхность слитка в зоне вторичного охлаждения под кристаллизатором. Начало подачи охладителя на поверхность широких и узких граней слитка устанавливают на расстоянии от нижнего торца кристаллизатора, определяемом со зависимости:

На угловых участках слитка по широким и узким граням далее на всей длине зоны вторичного охлаждения не производят подачу охладителя на ширине, определяемой по зависимостям
L=(0,4-0,6)M и Z=(0,2-0,5)M,
где М - расстояние от нижнего торца кристаллизатора до начала подачи охладителя на поверхность слитка по широким и узким его граням, мм;
L - значение скорости вытягивания слитка из кристаллизатора, м/мин;
Н - расстояние от мениска стали в кристаллизаторе до его нижнего торца, м;
L - ширина угловых участков поверхности широких граней слитка, на которые не подают охладитель, мм;
Z - ширина угловых участков поверхности узких граней слитка, на которые не подают охладитель, мм;
(0,2; 0,025; 1,1; 1,7; 7,1; 2,0; 25,0) - коэффициенты, учитывающие степень влияния присутствующих в разливаемой стали элементов на трещиночуствительноть слитков, соответственно C, Мn, Al, S, N, Nb, B, I/%;
(0,4-0,6) и (0,2-0,5) - коэффициенты, характеризующие теплофизические закономерности охлаждения угловых участков в условиях отсутствия подачи охладителя на поверхность слитка, соответственно широких и узких граней, безразмерные;
К - эмпирический коэффициент, характеризующий теплофизические закономерности кристаллизации трещиночуствительных марок стали под кристаллизатором в условиях отсутствия подачи охладителя на поверхность слитка, равный 33,1-231,5 мм•мин0,5.

Уменьшение отбраковки непрерывнолитых слябов по поверхностным и угловым трещинам будет происходить вследствие устранения подачи охладителя на поверхность слитка под кристаллизатором и на участках углов слитка по широким и узким граням. При этом создаются условия низкой скорости охлаждения поверхностных слоев сляба под кристаллизатором и изотермической выдержки поверхностных слоев слитка. В этом случае исключаются условия провала пластичности стали в интервале температур 700-1200oС, который образуется за счет выделения нитридов алюминия, карбонитридов ниобия, сульфидов и оксидов железа и марганца на границах зерен аустенита, по которым появляются поверхностные трещины.

Диапазон значений коэффициента К в пределах 33,1-231,5 объясняется теплофизическими закономерностями кристаллизации непрерывнолитых слитков из трещиночуствительных марок стали в условиях отсутствия подачи охладителя под кристаллизатром по периметру слитка. При меньших и больших значениях не будет уменьшаться отбраковка слитков по поверхностным и угловым трещинам.

Диапазоны коэффициентов (0,4-0,6) и (0,2-0,5) объясняются теплофизическими закономерностями охлаждения угловых участков в условиях отсутствия подачи охладителя на поверхность слитка. При меньших и больших значениях не будет обеспечиваться снижение отбраковки слитков по поверхностным и угловым трещинам.

Значения коэффициентов 0,2; 0,025; 1,1; 1,7; 7,1; 2,0 и 25,0 определены эмпирически для элементов, соответственно С, Мn, Аl, S, N, Nb и В, которые все вместе или в любых сочетаниях влияют на трещиночуствительность разливаемых сталей при их охлаждении в зоне вторичного охлаждения под кристаллизатором.

Анализ научно-технической и патентной литерутуры показывают отсуствие совпадения отличительных признаков заявляемого способа с признаками известных технических решений. На основании этого делается вывод о соответствии заявляемого технического решения критерию "изобретательский уровень".

Ниже дан вариант осуществления изобретения, не исключающий другие варианты в пределах формулы изобретения.

Пример. В процессе непрерывной разливки слитков слябового сечения в кристаллизатор подают сталь марок, например, 08Ю, 08ПС, 10-20ПС, 10-20СП, 17ГС, 17Г2АФ, 09Г2ФБ, 16ГФР и др., с содержанием следующих элементов в пределах, мас. %: С= 0,005-0,75; Mn=0,2-2,0; Al=0,02-0,07; S=0,002-0,025; N= 0,003-0,025; Nb = 0,02-0,10; В= 0,0008-0,008; остальное - железо и другие легирующие элементы, оказывающие слабое влияние на трещиночуствительность непрерывнолитых слитков. Указанные элементы определяют трещиночуствительностъ непрерывнолитых слябов с различной степенью влияния. В разливаемой стали могут находиться все указанные элементы или в различном сочетании.

Слиток под кристаллизатором поддерживают и направляют при помощи холостых и приводных роликов. В зоне вторичного охлаждения под кристаллизатором широкие и узкие грани сляба охлаждают охладителем в виде воды и/или водовоздушной смеси. Охладитель подают на поверхность слитка через форсунки, сгруппированные в секции. Расход охладителя устанавливают в зоне вторичного охлаждения в пределах 0,15-0,4 л на 1 кг разливаемой стали. Длину зоны вторичного охлаждения устанавливают в пределах 0,5-0,9 длины жидкой фазы слитка.

Начало подачи охладителя на поверхность широких и узких граней сляба устанавливают на расстоянии от нижнего торца кристаллизатора, определяемом по зависимости:

На угловых участках слитка по широким и узким граням далее на всей длине зоны вторичного охлаждения не производят подачу охладителя на ширине, определяемой по зависимостям:
L=(0,4-0,6)M и Z=(0,2-0,5)M,
где М - расстояние от нижнего торца кристаллизатора до начала подачи охладителя на поверхность сляба по широким и узким его граням, мм;
V - значение скорости вытягивания сляба из кристаллизатора, м/мин;
Н - расстояние от мениска стали в кристаллизаторе до его нижнего торца, мм;
L - ширина угловых участков поверхности широких граней сляба, на которые не подают охладитель, мм;
Z - ширина угловых участков поверхности узких граней сляба, на которые не подают охладитель, мм;
(0,2; 0,025; 1,1; 1,7; 7,1; 2,0; 25,0) - коэффициенты, учитывающие степень влияния присуствующих в разливаемой стали элементов на трещиночуствителъность непрерывнолитых слитков, соответственно С, Мn, Аl, S, Nb, В, 1/%;
(0,4-0,6) и (0,2-0,5) - коэффициенты, характеризующие теплофизические закономерноcти охлаждения угловых участков в условиях отсутствия подачи охладителя на поверхность слитка, соответственно широких и узких граней, безразмерные;
К - эмпирический коэффициент, характеризующий теплофизические закономерности кристаллизации трещиночуствительных марок стали под кристаллизатором в условиях отсутствия подачи охладителя на поверхность слитка, равный 33,1-231,5, мм•мин 0,5.

В таблице 1 приведены примеры осуществления способа с различными технологическими параметрами при разливке стали с содержанием элементов С, Мn, Аl, S, N, Nb и В.

В таблице 2 приведены примеры осуществления спсоба с различными технологическими параметрами при разливке стали с содержанием элементов С, Mn, Аl, S и N.

В первых примерах вследствие малых величин М, L и Z происходит переохлаждение участков поверхности сляба под кристаллизатором и угловых участков сляба, В этих условиях происходит интенсивное трещинообразование слитков, что приводит к повышению отбраковки непрерывнолитых слябов по поверхностным и угловым трещинам.

В пятых примерах вследствие большого расстояния от кристаллизатора до начала подачи охладителя на слиток М происходит разогрев поверхности слитка сверх допустимых пределов. Кроме того, вследствие малых значений L и большого расстояния Z происходят соответственно переохлаждение и разогрев угловых участков сляба. В этих условиях происходит интенсивное трещинообразование слябов, что приводит к повышению отбраковки непрерывнолитых слитков по поверхностным и угловым трещинам.

В оптимальных примерах 2-4 вследствие соблюдения необходимых размеров участков поверхности слитка, на которые не подают охладитель, обеспечивается снижение образования поверхностных и угловых трещин. При этом снижается отбраковка непрерывнолитых слябов.

Похожие патенты RU2223162C1

название год авторы номер документа
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ ПРЯМОУГОЛЬНЫХ СЛИТКОВ 1996
  • Уманец В.И.
  • Чумарин Б.А.
  • Лебедев В.И.
  • Копылов А.Ф.
RU2104118C1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ СТАЛИ 2010
  • Куклев Александр Валентинович
  • Айзин Юрий Моисеевич
  • Лонгинов Александр Михайлович
  • Сгибнев Григорий Валерьевич
  • Ижик Александр Константинович
  • Ганин Дмитрий Рудольфович
RU2451574C1
Способ непрерывной разливки металлов 1980
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Кан Юрий Евгеньевич
  • Евтеев Дмитрий Петрович
  • Фульмахт Вениамин Вениаминович
SU950487A1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ СТАЛИ 2009
  • Прохоров Сергей Викторович
  • Юречко Дмитрий Валентинович
  • Казаков Александр Сергеевич
  • Захаров Игорь Михайлович
  • Николаев Олег Анатольевич
RU2403121C1
СПОСОБ РАЗЛИВКИ ТРУБНОЙ СТАЛИ НА МАШИНЕ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ С КРИВОЛИНЕЙНОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСЬЮ 2011
  • Казаков Александр Сергеевич
  • Прохоров Сергей Викторович
  • Сарычев Борис Александрович
  • Николаев Олег Анатольевич
RU2481920C1
Способ вторичного охлаждения слябов в процессе непрерывной разливки 1985
  • Есаулов Владимир Сергеевич
  • Николаев Владимир Артемьевич
  • Семеньков Виталий Иванович
  • Коржилов Александр Юрьевич
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Нисковских Виталий Максимович
  • Соловейчик Петр Михайлович
  • Кузнецов Леонид Григорьевич
  • Беренов Александр Дмитриевич
  • Антонов Александр Александрович
SU1329900A1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ СЛИТКОВ 2007
  • Павлов Вячеслав Владимирович
  • Девяткин Юрий Дмитриевич
  • Годик Леонид Александрович
  • Козырев Николай Анатольевич
  • Дементьев Валерий Петрович
  • Обшаров Михаил Владимирович
  • Александров Игорь Викторович
  • Шуклин Алексей Владиславович
  • Сычев Павел Евгеньевич
  • Бойков Дмитрий Владимирович
RU2345862C1
СПОСОБ ЭКСПЛУАТАЦИИ УСТАНОВКИ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ МЕТАЛЛОВ С КРИВОЛИНЕЙНОЙ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ ОСЬЮ И УСТРОЙСТВО ДЛЯ ЕГО ОСУЩЕСТВЛЕНИЯ 1994
  • Уманец В.И.
  • Лебедев В.И.
  • Сафонов И.В.
  • Чиграй С.М.
  • Копылов А.Ф.
  • Бокачев А.И.
  • Мазуров В.М.
RU2083317C1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ МЕТАЛЛА 1994
  • Уманец В.И.
  • Лебедев В.И.
  • Копылов А.Ф.
  • Ролдугин Г.Н.
  • Сафонов И.В.
  • Чиграй С.М.
  • Мазуров В.М.
RU2066585C1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ МЕТАЛЛА 1994
  • Уманец В.И.
  • Лебедев В.И.
  • Копылов А.Ф.
  • Ролдугин Г.Н.
  • Сафонов И.В.
  • Филяшин М.К.
  • Мазуров В.М.
RU2065338C1

Иллюстрации к изобретению RU 2 223 162 C1

Реферат патента 2004 года СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ СТАЛИ

Изобретение относится к черной металлургии, конкретнее к непрерывной разливке стали в непрерывнолитые слитки слябового сечения из трещиночувствительных марок стали, включающих элементы: углерод, марганец, алюминий, серу, азот, ниобий, бор. Технический результат - уменьшение отбраковки непрерывнолитых слябов из трещиночувствительных марок стали по поверхностным и угловым трещинам. Способ непрерывной разливки стали включает подачу стали в кристаллизатор, вытягивание из него слитка слябового сечения, подачу охладителя на поверхность слитка в зоне вторичного охлаждения под кристаллизатором. Начало подачи охладителя на поверхность широких и узких граней сляба устанавливают на расстоянии от нижнего торца кристаллизатора, определяемом по зависимости M=К•V0,50,5[1+(0,2+0,025Mn+1,1Al+1,7S+7,1N+2,0Nb+25,0B)]. На угловых участках сляба по широким и узким граням далее на всей длине зоны вторичного охлаждения не производят подачу охладителя на ширине, определяемой по зависимости L=(0,4-0,6)•М и Z=(0,2-0,5)•М, где М - расстояние от нижнего торца кристаллизатора до начала подачи охладителя на поверхность сляба по широким и узким его граням, мм; V - значение скорости вытягивания сляба из кристаллизатора, м/мин; Н - расстояние от мениска стали в кристаллизаторе до его нижнего торца, м; L - ширина угловых участков поверхности широких граней сляба, на которые не подают охладитель, мм; Z - ширина угловых участков поверхности узких граней сляба, на которые не подают охладитель, мм; К - эмпирический коэффициент, равный 33,1-231,5 мм•мин0,5. 2 табл.

Формула изобретения RU 2 223 162 C1

Способ непрерывной разливки стали, включающий подачу стали в кристаллизатор, вытягивание из него слитка слябового сечения, подачу охладителя на поверхность слитка в зоне вторичного охлаждения под кристаллизатором, отличающийся тем, что начало подачи охладителя на поверхность широких и узких граней сляба устанавливают на расстоянии от нижнего торца кристаллизатора, определяемом по зависимости

а на угловых участках сляба по широким и узким граням далее на всей длине зоны вторичного охлаждения не производят подачу охладителя на ширине, определяемой по зависимости

L=(0,4-0,6)·М и Z=(0,2-0,5)·М,

где М - расстояние от нижнего торца кристаллизатора до начала подачи охладителя на поверхность сляба по широким и узким его граням, мм;

V - значение скорости вытягивания сляба из кристаллизатора, м/мин;

Н - расстояние от мениска стали в кристаллизаторе до его нижнего торца, м;

L - ширина угловых участков поверхности широких граней сляба, на которые не подают охладитель, мм;

Z - ширина угловых участков поверхности узких граней сляба, на которые не подают охладитель, мм;

(0,2; 0,025; 1,1; 1,7; 7,1; 2,0; 25,0) - коэффициенты, учитывающие степень влияния присутствующих в разливаемой стали элементов на трещиночувствительность непрерывнолитых слябов, соответственно С, Mn, Al, S, N, Nb, B; 1/%,

(0,4-0,6) и (0,2-0,5) - коэффициенты, характеризующие теплофизические закономерности охлаждения угловых участков в условиях отсутствия подачи охладителя на поверхность сляба, соответственно, широких и узких граней, безразмерные;

К - эмпирический коэффициент, характеризующий теплофизические закономерности кристаллизации трещиночувствительных марок стали под кристаллизатором в условиях отсутствия подачи охладителя на поверхность сляба, равный 33,1-231,5 мм·мин0,5.

Документы, цитированные в отчете о поиске Патент 2004 года RU2223162C1

СПОСОБ ВТОРИЧНОГО ОХЛАЖДЕНИЯ НЕПРЕРЫВНОЛИТОЙ ЗАГОТОВКИ 1992
  • Белый В.А.
  • Иванов Ю.И.
  • Клочай В.В.
  • Ковалев В.А.
  • Луканин Ю.В.
  • Лунев А.Г.
  • Тишков В.Я.
  • Чумаков С.М.
RU2035259C1
СПОСОБ ОХЛАЖДЕНИЯ НЕПРЕРЫВНОЛИТОГО СЛИТКА 1992
  • Кац Г.А.
  • Коган М.И.
  • Бойко Ю.П.
  • Луковников В.С.
  • Лебедев В.И.
  • Жаворонков Ю.И.
  • Градецкий И.Ф.
  • Николаев Б.Н.
RU2043843C1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ МЕТАЛЛОВ НА МАШИНЕ КРИВОЛИНЕЙНОГО ТИПА 1992
  • Лебедев В.И.
  • Бойко Ю.П.
  • Луковников В.С.
  • Жаворонков Ю.И.
  • Градецкий И.Ф.
RU2027540C1
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОЙ РАЗЛИВКИ СЛИТКОВ ДЛЯ ПРОИЗВОДСТВА ЖЕЛЕЗНОДОРОЖНЫХ РЕЛЬСОВ 2000
  • Исаков М.Г.
  • Синельников В.А.
  • Тэлль В.В.
  • Филиппов Г.А.
RU2187408C2
СПОСОБ НЕПРЕРЫВНОГО ЛИТЬЯ ЗАГОТОВОК НА МАШИНАХ КРИВОЛИНЕЙНОГО ТИПА 1999
RU2173604C2
Способ непрерывной разливки металлов 1981
  • Евтеев Дмитрий Петрович
  • Фульмахт Вениамин Вениаминович
  • Кан Юрий Евгеньевич
  • Лебедев Владимир Ильич
SU971562A1
Способ непрерывной разливки металлов 1975
  • Евтеев Дмитрий Петрович
  • Лебедев Владимир Ильич
  • Поляков Василий Васильевич
SU582041A1
Способ непрерывного литья заготовок 1988
  • Землянский Владимир Петрович
SU1666269A1
US 4476914, 16.10.1984
JP 7266002 A2, 17.10.1995
Способ получения молочной кислоты 1922
  • Шапошников В.Н.
SU60A1

RU 2 223 162 C1

Авторы

Лисин В.С.

Скороходов В.Н.

Лапшин А.А.

Настич В.П.

Чернов П.П.

Кукарцев В.М.

Ларин Ю.И.

Крулевецкий С.А.

Анисимов И.Н.

Аглямова Г.А.

Кравченко А.И.

Уманец В.И.

Лебедев В.И.

Даты

2004-02-10Публикация

2002-10-21Подача